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篇（1）

中圖分類號：S611文獻標識碼： A

總結出以下要求，從而將室外管線的設計更加規范化。

室外管線設計成品文件主要包括：

① 外管線設計說明；

② ②室外管線系統圖；

③ ③室外管線管架平面布置圖；

④ ④室外管線管道布置圖；

⑤ ⑤室外管線制做圖。下面我們一一做以說明。

一、室外管線設計說明

1、 設計依據

我們主要依據業主提供的全廠總平面圖等資料和各裝備提供的接管點條件等進行設計。

2、 管道施工及驗收應執行的標準、規范等

DL5031-94電力建設施工及驗收技術規范（管道篇）

DL5007-92電力建設施工及驗收技術規范（火力發電廠焊接篇）DL/T821-2002鋼制承壓管道對接焊接接頭射線檢驗技術規范

3、 施工要求

A、對固定、滑動、導向支架的說明

如：固定架要求管托與管架滿焊；滑動架要求管托與管架平滑接觸，不應被卡住。

B、對Π型補償器安裝要求（冷緊等）。

C、對于DN25以下小管道與大管共敷要求。

D、低點排液、高點排氣的要求。

E、在原有廠房處設支架的有關問題說明。

F、管道系統的壓力試驗要求。

G、防腐的要求。

H、保溫的要求。

I、其他有關問題的說明。

二、外管系統圖

需要表示出全部管道、管道名稱（代號）、管道規格和介質流向。

三、室外管線管架平面布置圖

需要繪制出一下內容：

1、 全部管道支架的表示（含在原廠房設置的支架）。

2、 全部支架編號。

3、 繪制出管架柱腿，標注管廊中心線。

4、 繪出管架的間距；繪出與各裝置（窯頭鍋爐、窯尾鍋爐、汽機房）建筑軸線的定位尺寸。

5、 繪出各管架的架頂標高（絕對標高或相對標高均可）或以列表的形式：管架號、管架型式、標高、備注等。

四、室外管線布置圖

1、 分段繪制管道布置圖（全部采用單線繪制各管道），以及各拐點處的詳圖和各Π型補償器的布置詳圖。

2、為表示清楚，宜將多層管道進行分層繪制，如上層、下層或上層、中層、底層等。

3、管道平面圖中管長（縱向）方向和管間距（橫向）方向可采用不同比例：一般縱向為1：100或1：50；橫向為1：50或1：25，斷面圖或局部剖視圖1：25。整套圖的比例應統一。

4、管道間距的標注應以管廊中心線為基準向兩側標注。

5、為清楚表示管道在管架上的排列，應按比例畫出管廊斷面圖，并給出管托高度。

6、對與各裝置相連的接管點處，均應繪制詳圖。與各裝置的接管點一 般在裝置的外軸線1米（汽機房）處或2～3米（窯頭鍋爐、窯尾鍋爐）處。管廊上若有較復雜的轉彎、分支等處，也應分別給出詳圖。

7、各管道均應給出坡度。

8、DN25以下（包括DN25）的管道不設高點排氣。其余管道均在管廊高點（桁架處）設置DN15的排氣，可選用單閥。閥門在保溫層外即可。

9、各管道設置DN20的低點排液，單閥即可。設置在管廊兩交點之間，蒸汽管道安裝在管道上升之前處，熱水管道安裝在坡向最低處，間隔在50米左右均可。

五、管架制做圖

1、桁架管道跨馬路敷設時，一般采用桁架敷設。

A、桁架設計宜請土建結構工程師協助設計。

B、桁架上敷設管道一般分在桁架內部和上部兩排布置。

C、桁架上若設置固定架，其桁架支腿應兩邊分別用四腿立柱支撐桁架。若無固定架或桁架上管道荷載較小時，也可用雙腿立柱支撐。

D、桁架跨度一般在9～12米即可。

E、桁架高度不宜小于1米。

2、固定支架

管廊上的固定支架均應采用四腿落地的型式。

3、滑動支架及其他

管廊上的滑動支架可采用雙腿單架的型式。

4、新建管廊的管道不應采用建筑物支撐式（如利用汽機房柱梁）。按規范，管架與建筑物墻外緣3米，無門窗的建筑物墻外緣1.5米。

篇（2）

隨著國民經濟的發展，電網改造的進程也在加快。在電網改造建設過程中,變電站的建設數量呈現不斷上升的趨勢。為了節省用地、減少建筑面積、控制工程造價和與城建規劃相協調，許多變電站都設計為綜合自動化無人值班的變電站，采用全戶內或半戶內布置方案。在此種情況下，消防系統的正常運行對于變電站的安全生產顯得更為重要。本文著重介紹變電站的各種消防技術措施及其工作原理和相應的設計方法。

關鍵詞：變電站消防系統、水噴霧滅火系統、氣體滅火系統、火災自動報警系統

Abstract:With the development of national economy, the power grids oftheprocess is also accelerating. In the process of construction of power grids, the number of substation construction is showing a growing trend. To save space, reduce the building area, and control project cost , many substations are designed for unattended substation integrated automation, full indoor or semi indoor layout. In such cases, the normal operation of the fire protection system for substation safety in production is more important. This paper introduces a variety of technical measures and its working principle and the corresponding design method.

Keywords: substation fire protection system, water spray extinguishing systems, gas fire extinguishing system, automatic fire alarm system

變電站消防系統的設計可分為：總平面布置及建筑防火、消防滅火設備系統、通風空調防排煙、消防電氣、電纜敷設及防火阻燃等幾部分內容，以下對各個系統的設計原則一一作簡略介紹。

一、總平面布置及建筑防火

變電站總平面布置消防設計主要依據《建筑設計防火規范》GB50016及《火力發電廠與變電站設計防火規范》GB50229。

變電站內火災危險性為丙類且建筑面積超過3000m3的生產建筑周圍宜設置環形消防通道。主變壓器場地、高壓電抗器場地周圍應設置環形消防通道，當設置環形消防車道有困難時，可沿長邊設置盡端式消防車道，并應設置丁字形回車道或回車場。消防車道的寬度不應小于4m，轉彎半徑不宜小于9m，道路上架空障礙物凈高不應小于4m，可以滿足消防車通道、運行、檢修、安裝等要求。以確保消防通道暢通無阻,在每一建(構)筑物發生火災時,消防車可直達出事地點。

變電站內的建(構)筑物與變電站外的民用建(構)筑物，變電站內各建(構)筑物及設備間防火間距必須嚴格遵循《建筑設計防火規范》GB50016及《火力發電廠與變電站設計防火規范》GB50229的規定,以防止某一部位發生火災后殃及相鄰部位的建(構)筑物,從而阻止火勢漫燃至全站。

二、滅火系統

變電站內的滅火系統有消火栓滅火系統、水噴霧與細水霧滅火系統、泡沫滅火系統、氣體滅火系統、干粉滅火系統等多種形式。

1.消火栓滅火系統

變電站消火栓滅火系統主要用于保護綜合樓、配電裝置樓等。消火栓滅火系統的滅火機里主要是冷卻：將可燃物冷卻到燃點以下，燃燒反應終止。用水撲滅固體物質的火災時，水吸收大量熱量，使燃燒物的溫度迅速降低，火焰熄滅。變電站消火栓滅火系統室內外消火栓用水量是依據《火力發電廠與變電站設計防火規范》GB50229和建筑物耐火等級、火災危險性類別、建筑物體積、建筑物高度、建筑物層數等選取相應的設計用水量。由于相當一部分變電站地處偏僻鄉郊或山區，市政供水不能到達或距離較遠，多采用深井取水以滿足變電站生活和消防用水。故變電站室內外消火栓滅火系統給水方式多采用設置消防貯水池、消防水泵和穩壓設施等組成的統一臨時高壓消火栓給水系統。

2.水噴霧與細水霧滅火系統

變電站水噴霧與細水霧滅火系統主要用于保護油浸變壓器、高壓電抗器、電容器、電纜隧道、電纜夾層等。其滅火機理主要是通過高壓產生細小的水霧滴直接噴射到正在燃燒的物質表面產生表面冷卻、窒息、乳化、稀釋等作用。從水霧噴頭噴出的霧狀水滴，粒徑細小，表面積很大，遇火后迅速汽化，帶走大量的熱量，使燃燒表面溫度迅速降到燃點以下，使燃燒體達到冷卻目的；當霧狀水噴射到燃燒區遇熱汽化后，形成比原體積大1700倍的水蒸汽，包圍和覆蓋在火焰周圍，因燃燒體周圍的氧濃度降低，使燃燒因缺氧而熄滅；對于不溶于水的可燃液體，霧狀水沖擊到液體表面并與其混合，形成不燃性的乳狀液體層，從而使燃燒中斷；對于水溶性液體火災，由于霧狀水能與水溶性液體很好溶合，使可燃燒性濃度降低，降低燃燒速度而熄滅。水噴霧與細水霧滅火系統設計噴霧強度以及持續噴霧時間依據國家標準《水噴霧滅火系統設計規范》GB50219和相關行業標準有關規定選取相應的設計數據。由于水噴霧滅火系統保護設備都是高壓帶電設備，所以噴頭與帶電設備的最小距離應根據帶電設備額定電壓等級選取相應的最小布置距離。油浸變壓器的保護面積除應按扣除底面面積以外的變壓器外表面面積確定外，尚應包括油枕、冷卻器的外表面面積和集油坑的投影面積。以下為某110kV變電站主變壓器細水霧滅火系統，如圖1所示。

3. “SP”合成型泡沫噴霧滅火系統

合成型泡沫噴霧滅火系統是采用合成泡沫滅火劑，通過氣壓式噴霧達到滅火的目的。該系統作用原理是結合水霧滅火和泡沫滅火的特點，借助水霧和泡沫的冷卻、窒息、乳化和隔離等綜合作用來達到迅速滅火的目的，具有良好的滅火效果，且不易復燃。系統的啟動方式是采用儲存在鋼瓶內的氮氣作為動力源，直接驅動儲液罐內的滅火劑混合液，經管道和水霧噴頭噴出。故不需設置龐大的消防水池，同時由于滅火劑以高壓氮氣作動力源，也不需設消防水泵等裝置。整個系統結構簡單，布置緊湊，控制容易，維護方便。對戶外獨立變電站的油浸變壓器特別是缺水或寒冷地區的變壓器，可采用“SP”合成型泡沫噴霧滅火系統取代傳統的水噴霧滅火系統。“SP”合成型泡沫噴霧滅火系統設計噴霧強度以及持續噴霧時間依據國家標準《泡沫滅火系統規范》GB50151和相關行業標準有關規定選取相應的設計數據。油浸變壓器的保護面積是按保護對象的水平投影面積且四周外延1米計算,與水噴霧滅火系統計算保護面積有所不同。以下為某220kV變電站主變壓器“SP”合成型泡沫噴霧滅火系統，如圖2所示。

4. 排油注氮滅火系統

排油注氮滅火系統的滅火機理是：當變壓器因內部故障發生火災，火災自動報警系統同時接到火災探測器和瓦斯繼電器動作信號后，立即打開快速排油閥，降低變壓器油箱油位，減輕油箱本體油壓，防止變壓器爆炸；同時關閉控流閥，切斷油枕向本體供油。經數秒延時，氮氣從變壓器底部充入本體，并充分攪拌，使油溫降至燃點以下而迅速滅火。全部充氮時間在十分鐘以上，可使變壓器油充分冷卻，防止復燃。整個系統結構簡單，運行維護方便。

5.氣體滅火系統

隨著鹵代烷滅火劑在內的氯氟烴類物質在大氣中的排放，導致對地球大氣臭氧層的破壞，危害人類的生存環境。變電站氣體滅火系統已多采用七氟丙烷氣體（HFC-227ea）滅火系統、混合惰性氣體（IG-541）滅火系統、二氧化碳滅火系統等潔凈氣體滅火系統。其滅火機里有冷卻、窒息、隔離和化學抑制等。變電站氣體滅火系統多用于封閉空間的油浸變壓器室、高壓電容器室、高壓電抗器室等的保護。氣體滅火系統主要依據防護區凈容積和國家標準《氣體滅火系統設計規范》GB50370選取滅火設計濃度等以設計計算。以下為某110kV變電站電容器室七氟丙烷滅火系統，如圖3所示。

6.建筑滅火消防器材

變電站各室外場地和室內各設備間按《建筑滅火器配置設計規范》GB50140和《電力設備典型消防規程》DL5027設置推車式和手提式干粉滅火器、消防砂池、消防斧、消防鏟、消防鉛桶、活動式噴霧水槍等建筑滅火消防器材。

三、通風、空調及防排煙

變電站建筑通風、排煙應盡量采用開窗自然通風和自然排煙方式。不具備自然排煙條件的配電裝置室及地下變電站則應設置機械排煙設施。變電站通風和空調系統應與消防系統聯鎖，配合消防系統進行防火隔斷和排煙。火災時，應按火災自動報警系統設定的程序聯鎖自動關閉通風和空調電源。

變電站GIS室內的六氟化硫氣體和氣體滅火防護區域放出的潔凈氣體均為比空氣重的氣體，故應設置機械排風裝置，排風口宜設置在防護區的下部并應直通室外。

四、消防電氣

1.消防供電

消防控制室、消防水泵、防煙排煙設施、火災自動報警系統、滅火系統、疏散應急照明和電動的防火門、窗、卷簾、閥門等消防用電，應按現行的國家標準《火災自動報警系統設計規范》GB50116和《供配電系統設計規范》GB50052的規定進行設計。

2.火災應急照明及疏散標志

變電站主控制室、通信室、配電裝置室、繼電器室、變壓器室、電容器室、電抗器室、消防水泵房、建筑疏散通道和樓梯間等場所，設置火災事故應急照明以及發光疏散指示標志。

3.火災自動報警系統

變電站應根據《火災自動報警系統設計規范》GB50116和《火力發電廠與變電站設計防火規范》GB50229的要求，設置火災報警及控制系統。火災報警控制器的容量、性能要求以及相應接口均應按照遠期規模考慮，火災探測報警區域包括主控樓及主變壓器等。根據安裝部位的不同，采用不同類型和原理的探測器。火災探測報警系統由感煙、感溫探頭、感溫電纜、手動報警盒、警鈴、火災報警控制器等組成。

火災報警控制器應設在變電站的主控室內，以便于集中控制和管理火災報警信息，并可通過通信接口將信息送至變電站的計算機監控系統，一旦火災發生，工作站操作員可即時推出相應的報警畫面，供運行人員監視。

五、電纜敷設及防火阻燃

為了防止電纜火災事故，電纜從室外進入室內的入口處、電纜豎井的出入口處、電纜接頭處、主控制室與電纜夾層之間以及長度超過100米的電纜溝或電纜隧道，均應采取防止電纜火災蔓延的阻燃或分隔措施，并應根據變電站的規模及重要性采取一種或數種的防火阻燃措施。

總之，隨著國民經濟的發展，消防標準的進一步提高。同時各種新型滅火系統在變電站消防上的廣泛應用，必將帶來良好的社會效益和經濟效益。

參考文獻

[1] 建筑設計防火規范 GB50016-2006中國計劃出版社 2006年

[2] 火力發電廠與變電所設計防火規范 GB50229-2006中國計劃出版社 2007年

[3] 水噴霧滅火系統設計規范 GB50219-95中國計劃出版社 1995年

[4] 氣體滅火系統設計規范 GB50370-2005中國計劃出版社 2006年

[5] 火災自動報警系統設計規范 GB50116-98中國計劃出版社1999年

[6] 建筑滅火器配置設計規范 GB50140-2005 中國計劃出版社 2005年

篇（3）

中圖分類號：TM762 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2016）19-0094-01

1 課題意義和要求

在對智能變電站的發展歷程以及現狀有了一定程度上的認識的基礎上，了解到智能變電站較之傳統變電站的優勢，然后對待設計變電站的相關原始資料進行分析，對如何設計這個智能變電站有了具體的思路，最后按照智能變電站設計規范《110kV～220kV智能變電站設計規范》里面相關的設計原則對變電站各個部分系統進行了經濟、合理、智能化選型。

其中主要的內容是：對變壓器進行選型，因為有變壓器智能化技術，所以在設計中在變壓器部分加入了智能化組件；對電氣主接線的不同方案進行分析，比較其優劣，最終選取一個比較經濟、實用的方案；對系統進行短路計算，其結果是下步電氣設備選擇的依據；對電氣設備進行選擇，主要是斷路器、隔離開關、互感器、母線、高壓熔斷器、消弧線圈等。其中斷路器、互感器可以選擇智能化設計，并可以在系統中加入合并單元。

2 本變電站站用變壓器的選擇

變電站的站用電是變電站的重要負荷，因此，在站用電設計時應按照運行可靠、檢修和維護方便的要求，考慮變電站發展規劃，妥善解決分期建設引起的問題，積極慎重地采用經過鑒定的新技術和新設備，使設計達到經濟合理，技術先進，保證變電站安全，經濟的運行。

一般變電站裝設一臺站用變壓器，對于樞紐變電站、裝有兩臺以上主變壓器的變電站中應裝設兩臺容量相等的站用變壓器，互為備用，如果能從變電站外引入一個可靠的低壓備用電源時，也可裝設一臺站用變壓器。根據如上規定，本變電站選用兩臺容量相等的站用變壓器。

站用變壓器的容量應按站用負荷選擇：

S=照明負荷+其余負荷×0.85（kVA）

站用變壓器的容量：Se≥S=0.85∑P十P照明（kVA）

根據任務書給出的站用負荷計算：

S=5.2+ 4.5+（20+4.5+0.15×32+2.7+15+1+4.5×2+1.5）×0.85

=49.725 （kVA）

考慮一定的站用負荷增長裕度，站用變10kV側選擇兩臺SL7―125/10型號配電變壓器，互為備用。根據容量選擇站用電變壓器如下：

型號：SL7-125/10；

容量為：125（kVA）

連接組別號：Yn，yn0

調壓范圍為：±5%

阻抗電壓為（%）：4

3 變壓器智能化

變壓器智能組件包括測量、控制和在線監測等基本功能。某些工程還包括同間隔電子互感器合并單元、測控、保護等拓展功能。

變壓器智能測控裝置通過IEC61850通訊規約方便接入數字化變電站的站控層（過程層），實現變電站內數據共享和互操作功能。變壓器智能測控裝置就地戶外安裝，采用IP55防護等級。智能控制裝置就近安裝在變壓器附近，方便現場各種傳感器的電纜連接。現場傳感器通過4～20mA、串口或空節點等方式接入變壓器智能測控裝置[10]。智能化示意圖如圖3-1所示。

根據《110～220kV智能變電站設計規范》有：

1、110（66）kV智能終端宜單套配置；

2、 35kV 及以下（主變間隔除外）若采用戶內開關柜保護測控下放布置時，

可不配置智能終端；若采用戶外敞開式配電裝置保護測控集中布置時，宜配置單套智能終端；

3、 主變高中低壓側智能終端宜冗余配置、主變本體智能終端宜單套配置；

4、 智能終端宜分散布置于配電裝置場地。（圖1）

4 合并單元的選擇

合并單元是用以對來自二次轉換器的電流和/或電壓數據進行時間相干組合的物理單元。其主要功能是通過一臺合并單元（MU），匯集/或合并多個電子式互感器的數據，取得電力系統電流和電壓瞬時值，并以確定的數據品質傳輸到保護/測控裝置；其每個數據通道可以承載一臺和/或多臺ECT和/或EVT的采樣值數據。

合并單元可以是現場互感器的一個組件，也可以是一個獨立單元。

根據《110kV～220kV智能變電站設計規范》，智能變電站對其的總體要求是：合并單元伴隨電子式互感器的產生而產生，伴隨智能變電站的應用而得到推廣應用。其內部工作邏輯相對固定，但可靠性、實時性、一致性要求極高，其重要度應與繼電保護裝置相當。（圖2）

參考文獻

[1] 龐紅梅，李淮海，張志鑫，周海雁.110kV智能變電站技術研究狀況[J].電力系統保護與控制，2010.38（6）

[2] 李瑞生，李燕斌，周逢權.智能變電站功能架構及設計原則[J].電力系統保護與控制，2010.38（21）

[3] GB/T 17468-1998，電力變壓器選用導則[S].

[4] 水利電力部西北電力設計院.電力工程設計手冊[M].北京：中國電力出版社，2008.08.

篇（4）

建筑工程中涉及人防地下室電氣設計除應遵守《民用建筑電氣設計規范》JGJ16、《低壓配電設計規范》GB50054、《供配電系統設計規范》GB50052、《地下室建筑照明設計規范》CEC45、《火災自動報警系統設計規范》等常規建筑電氣設計規范外，還需注意結合《人民防空地下室工程設計規范》GB50038、《人民防空工程設計防火規范》GB50098電氣部分的要求。針對人防地下室電氣設計平戰結合，淺談以下四個方面，提出有關注意事項。

一、 供配電

1、負荷分級與計算

電力負荷應分別按平時和戰時用電負荷的重要性、供電連續性及中斷供電后可能造成的損失或影響程度分為一級負荷、二級負荷和三級負荷。平時電力負荷分級，應符合地面同類建筑國家現行有關標準的規定。戰時電力負荷分級，應符合規定。其中一級負荷以中斷供電將危及人員生命安全，中斷供電將嚴重影響通信、警報的正常工作，中斷供電將造成人員秩序嚴重混亂或恐慌，不允許中斷供電的重要機械、設備為分級的標準；二級負荷以中斷供電將嚴重影響醫療救護工程、防空專業隊工程、人員掩蔽工程和配套工程的正常工作，中斷供電將影響生存環境為分級的標準；三級負荷是指除上述一級二級負荷標準規定外的其它電力負荷。針對已經明確電力負荷后，還應按平時和戰時兩種情況分別計算，以提出設計總體要求。平戰結合人防工程的電氣設計應同時滿足平時、戰時及發生火災時的用電需要。

2、電源及供電切換。平時電力負荷由市電供電，而戰時一、二負荷應考慮由市電、區域人防電站供電（又稱外電源）、EPS/UPS供電、自備人防發電機供電（又稱建筑內電源）。且戰時要求從市電、區域電站控制室至每個防護單元的戰時配電回路也各自獨立，每個防護單元應引接外電源和內電源，兩個電源均應設置進線總開關和內、外電源的轉換開關。

當人防工程內平時的使用功能與戰時的使用功能不一致，用電回路宜按平時和戰時用電負荷分別供電。平時戰時的一級、二級和三級負荷分別由不同的線路引接。平時正常情況下轉換開關與市電接通，供電狀態正常。戰時市電不能供電時，由區域電源（人防工程外）供電，此時轉換開關與區域電源接通，切掉平時用電負荷和戰時三級負荷的供電。如果區域電源或線路也遭到破壞不能供電時，轉換開關的上端均不帶電，則戰時負荷只能由EPS/UPS、人防發電機供電。

二 、人防照明

人防照明應同時滿足人防和消防的要求。同時區分負荷分級來設計，考慮正常照明和應急照明，并注意選擇光源及合理設置照度等。

（1）人防地下室平時和戰時的照明均應有正常照明和應急照明；戰時的應急照明宜利用平時的應急照明；戰時的正常照明可與平時的部分正常照明或值班照明相結合。

（2）按平戰結合的防空地下室平時照明，應滿足要求包括① 正常照明的照度，宜參照同類地面建筑照度標準確定。需長期堅持工作和對視覺要求較高的場所，可適當提高照度標準；② 燈具及其布置，應與使用功能及建筑裝修相協調；③ 值班照明宜利用正常照明中能單獨控制的燈具或應急照明。而應急照明應符合要求包括：①疏散照明應由疏散指示標志照明和疏散通道照明組成。疏散通道照明的地面最低照度值不低于5lx；② 安全照明的照度值不低于正常照明照度值的5％；③建筑面積不大于5000㎡的人防工程，其火災備用照明的照度值不宜低于正常照明照度值的50%。

（3）人防中應急照明是一級負荷，消防應急照明主要是為了人群疏散和滅火工作，而人防的應急照明還有一種在特定的環境下穩定人心的作用，所以人防應急照明規定的連續供電時間與防護隔絕的時間是一致的。另外，人防主要出入口的照明供電應考慮戰時可靠，保證戰時進出方便，應采用人防電源供電，負荷等級為戰時二級。人防次要出入口及人防外部因在慮毒、隔絕時不使用，其照明可由平時負荷供電。室外警報裝置的設置由地方人防辦規劃確定。室外警報裝置的供電宜按主要出入口照明設計，室外警報裝置應在人防值班室及就地附近設有控制裝置，警報裝置的纜線宜安裝在豎井內，進出人防做密閉處理。兼顧人防的平時照明還應設值班照明，出入口處宜設過渡照明。

4）照明光源宜采用各種高效節能熒光燈和白熾燈。并應滿足照明場所的照度、顯色性和防眩光等要求。考慮到戰時防空地下室在受到襲擊時將會產生劇烈震動，并盡量用線吊或鏈吊安裝。這樣可以使燈具受到震動時得到明顯的緩沖，而輕型燈具即使掉下，也不會造成太大的傷害。

三、線路敷設結合

人防有防“核武器、常規武器、生化武器“等要求，規范規定：

進、出防空地下室的動力、照明線路，應采用電纜或護套線。電纜和電線應采用銅芯電纜和電線。

穿過外墻、臨空墻、防護密閉隔墻和密閉隔墻的各種電纜(包括動力、照明、通信、網絡等)管線和預留備用管，應進行防護密閉或密閉處理，應選用管壁厚度不小于2.5mm的熱鍍鋅鋼管。

穿過外墻、臨空墻、防護密閉隔墻、密閉隔墻的同類多根弱電線路可合穿在一根保護管內，但應采用暗管加密閉盒的方式進行防護密閉或密閉處理。保護管徑不得大于25mm。

各人員出入口和連通口的防護密閉門門框墻、密閉門門框墻上均應預埋4～6根備用管，管徑為50～80mm，管壁厚度不小于2.5mm的熱鍍鋅鋼管，并應符合防護密閉要求。

當防空地下室內的電纜或導線數量較多，且又集中敷設時，可采用電纜橋架敷設的方式。但電纜橋架不得直接穿過臨空墻、防護密閉隔墻、密閉隔墻。當必須通過時應改為穿管敷設，并應符合防護密閉要求。

人防的線路敷設設計時主要是做好防護密閉、預留好備用管、設置好防爆波井、準備好平戰轉換。

電氣管線進出人防的處理一定要與人防工程的防護、密閉功能相一致。

在設計時應說明清楚其具體做法（標準出需參考的相關圖集）

線路敷設還需滿足消防的設計要求。僅從消防保障人員疏散、排煙、滅火等消防用電設備的用電安全可靠性來說，消防用電設備采用放射式專用回路供電好。而在人防中，從防護密閉的角度來看，穿越維護結構的纜線越少越好，宜相對集中布線穿管（設計時要充分考慮平時戰時消防電源在滿足要求的情況下的回路復用以減少穿越維護結構的纜線的數量）。如對平時只需單電源供電的人防工程，其應急照明的專用回路取之人防配電柜，用EPS作為應急照明的備用電源。

從減少投資上考慮還可在滿足平時使用的基礎上預留戰時轉換的管線分部實施。

四、電氣裝置設施結合。如防空地下室內的各種動力配電箱、照明箱、控制箱不得在外墻、臨空墻、防護密閉隔墻、密閉隔墻上嵌墻暗裝，若必須設置時，也應采取掛墻式明裝。再如對染毒區內需要檢測和控制的設備，除應就地檢測、控制外，還應在清潔區實現檢測、控制。設有清潔式、濾毒式、隔絕式三種通風方式的防空地下室，應在每個防護單元內設置三種通風方式信號裝置系統等。

人防電站有固定電站與移動電站之分。電站多選用柴油發電機組。現階段，建筑地下室越建越大，地下人防也隨之建大，所以涉及到柴油電站的事就越來越多，柴油電站的設置不僅僅是電氣專業的事，是需要建筑、結構、水、暖、電等專業共同來完成的。

根據GB50038-2005規定中心醫院、急救醫院等應設置固定電站；固定電站內設置柴油發電機組不應少于2臺，最多不宜超過4臺。其他人防工程一般按柴油發電機組的安裝容量來劃分，＞120kW的宜設置固定電站，≤120kW的宜設置移動電站。

如果嚴格按照安裝容量來選擇固定電站和移動電站的設置就不會出現上述的問題了。但因為固定電站比移動式電站的技術要求較高，通風冷卻設施也較復雜，且至少要設置2臺，這對一般人防工程來說，投資和運行費用都會提高。所以在無要求設置固定電站的情況下優先選用移動電站，對于規模大，用電量＞120kW的一般人防工程，為了提高供電可靠性，簡化供電系統，減少建設初投資，可按防護單元組合，根據用電量設置多個移動電站來解決（預留）。

總之在人防地下室電氣設計應注意處理好平時戰時、一級二級三級負荷、處理好人防消防之間的關系，處理好人防分區消防分區之間的關系（按人防分區的要求處理防護密閉），在電氣設備選型時充分考慮初投資與今后的運行費用。

參考文獻：

[1] 《民用建筑電氣設計規范》JGJ16

[2] 《低壓配電設計規范》GB50054

[3] 《供配電系統設計規范》GB50052

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一、引言

防空地下室建筑面積之和大于5000平方米時應設置柴油電站，移動柴油電站是戰時有防護功能的備用電源，人防柴油電站的通風排煙系統設計是否合理，將直接影響柴油發電機房的建設投資和正常使用。可能因為在戰時主要電源（城市電力系統）遭到破壞時，才會啟動柴油發電機組發電的緣故，有些暖通工程師對此會有些疏忽，本文就典型的人防風冷式柴油電站淺談一下其通風排煙系統合理設計的必要性。

二、風冷柴油電站的通風排煙系統設計

柴油發電機房（又稱柴油電站）由發電機房、電氣控制室、儲油間（油庫）、水庫（水冷卻間）、二氧化碳室等組成，是防護單元內有獨立的進風、排風排煙系統，戰時可以染毒的房間。它由防毒通道與清潔區相連。當工程處于清潔式、濾毒式、隔絕式狀態時，柴油發電機組均應能運行發電，電站內不存在三種通風方式。控制室設在密閉門以內的非染毒區，與發電機房之間設簡易的防毒通道，空間極小，通常不做通風。

由于水冷式柴油發電機房適用于水源豐富、夏季進風溫度偏高的地區，而風冷與蒸發式冷卻結合方式的柴油發電機房系統的復雜性，實際工程中大都采用風冷式柴油電站，這樣合理的通風排煙系統設計就十分重要了。

首先柴油電站通風及溫濕度標準是工程通風設計的重要依據。過高的設計標準會使技術措施復雜，更增加了設備投資，運行費用上升，造成不必要的浪費；相反過低的標準又會出現溫度過高，通風不良而使柴油放電機房無法正常工作。根據《防空地下室設計手冊》（暖通、給水排水、電氣分冊）在實際設計中人員直接操作的柴油發電機房室內溫度不宜大于38°C，相對濕度不應大于75%；當機組不運轉時，室內溫度不低于5°C。

（一）柴油電站的通風

在柴油電站的通風設計開始前，首先就要與建筑、電氣專業配合好，合理的確定進排風井位置，進風口應盡可能開在發電機側，使進風流經發電機保證發電機的散熱。出地面的排風百葉和進風百葉要確保不短路。根據《人民防空地下室設計規范》3.4.1，3.4.2條柴油機房的排煙口應在室外單獨設置；進風口、排風口宜在室外單獨設置，平戰兩用的風口要防倒塌、防堵塞及防雨防地表水等。室外的進風口宜設計在排風口和柴油機排煙口的上風側。進風口與排風口之間的水平距離不宜小于10m；進風口與柴油機排煙口之間的水平距離不宜小于15m，或高差不宜小于6m；若電站平時也使用還應符合環保要求。然后根據電氣設備等資料進行通風系統計算：

1、柴油電站進風量、排風量

1）柴油機采用空氣冷卻時，按消除機房內余熱計算進風量：

3）排風量為進風量減去柴油機燃燒的空氣量：這個燃燒空氣量可以查看電氣專業選用的柴油機型號資料來計算：Lr=60nitkVn（m?/h）（n為柴油機轉數，i為氣缸數，t為沖程系數，k為空氣流量系數，Vn為柴油機工作容積）。現在也有些電氣資料上已標明了各型號柴油機對應的燃燒空氣量；當缺少相關計算參數時，可根據《人民防空地下室設計規范》5.7.3條，按柴油機額定功率取經驗數據7m?/（Kwh）來計算其燃燒的空氣量。

2、余熱量的計算： （kW）

其中 為柴油機的散熱量，計算方法為 ，其中 是柴油機工作的額定功率（kW），B是柴油機的耗油率，q是柴油的熱燃燒值， 是柴油機工作時的散熱系數； 為發電機工作時散熱量，計算方法為 ，其中P是發電機的額定輸出功率， 是發電機的發電效率； 為排煙管道的散熱量，具體的計算方式為 ，其中 是單位長度排煙管的散熱量，L是排煙管的長度。

4、與建筑專業配合設置合理的防爆波活門

（二）柴油電站的排煙

柴油電站通風排煙系統設計一般是兼用的，平時通風，火災時房間密閉氣體滅火，之后打開通風機排煙排廢氣。由于柴油易燃易爆，根據《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》6.5.10條柴油電站的通風設備應采用防爆型通風設備，進排風系統均設70°C自動復位防火閥。由于戰時的通風排煙都要經過消波， 通風排煙設備選型要考慮這一部分的壓力損失。

三、設計中易疏忽的幾點

柴油電站的送排風系統氣流宜下送上排或側送對側排，送排風口應錯開布置以免短路；送風系統上應設粗過濾器；柴油發電機房與控制室之間應設置不少于一道能排風換氣的防毒通道；防毒通道的換氣次數不應小于40次/小時，控制室內超壓值不應小于40Pa；柴油機的排煙管必須保溫，保溫層的外表面溫度不應超過60°C，內側應設消聲器；送排風風管風速控制在4～8m/s，以利房間降噪。除此之外，進風口、出風口、排煙口內側未設置鍍鋅鉛絲網，儲油箱上未設置單獨的室外呼吸阻火系統也是設計中常見的問題。柴油電站的設備與風管等平戰安裝必須符合當地人防主管部門規定。以上問題在很大程度上影響著柴油發電機房的使用安全性，很容易出現事故，給人們的生命財產安全帶來巨大的損失，所以要引起足夠的重視。

參考文獻：

[1]《防空地下室設計手冊》（暖通、給水排水、電氣分冊），中國建筑標準設計研究院出版

[2]《人民防空地下室設計規范》GB50038 -2005

[3]國標圖集《防空地下室移動柴油電站》07FJ05

[4]《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》GB50736-2012

篇（6）

中圖分類號 TK8 文獻標識碼 A 文章編號 1674-6708（2016）160-0165-01

風管漏風量是指單位面積的風管在一定時間內泄漏的風量容積，風管漏風量檢測是在風管安裝階段進行的風管嚴密性檢測，它是驗證風管系統預制和安裝嚴密性的一個重要指標。因此，在核電工程通風系統施工過程中，風管漏風量必須滿足設計要求。

傳統M310核電站在風管安裝階段的嚴密性檢測是根據GB50243-2002《通風與空調工程施工質量驗收規范》中相關規定執行的，相比M310核電堆型，第三代核電在風管漏風量方面提出了特殊的要求。第三代核電設計規范根據HVAC系統設備等級的不同，將HVAC系統分為2個泄漏等級，制定出不同等級風管及殼體的漏風量限值，并規定了漏風量檢測的具體要求。

1 第三代核電和M310核電堆型漏風量設計要求分析

1.1壓力等級

三代核電設計規范將風管系統的工作壓力劃分為4個等級，比M310核電和GB50243-2002規定的風管系統均多出一個壓力等級范圍，具體壓力等級規定見表1。

1.2 泄漏等級

第三代核電站的設計規范將通風系統的泄漏等級劃分為泄漏Ⅰ級和泄漏Ⅱ級，根據不同的泄漏等級，確定系統容許泄漏率（占系統額定流量的百分比）數值。通風系統的泄漏等級與系統的設備等級（不含D設備等級）存在一定的內在聯系，見表2。

從表中可以看出，泄漏Ⅰ級的風管系統均為R設備等級，該部分風管系統主要為空氣凈化系統，要求空氣潔凈，無放射性污染；泄漏II級的風管系統為L設備等級或R設備等級，該部分風管系統主要用于一般要求的加熱、通風和空調系統。

1.3 漏風量檢測要求及分析

M310核電堆型在風管安裝階段進行的風管嚴密性檢測遵照GB50243-2002規定要求。GB50243-2002對風管漏風量檢測要求是在漏光法檢測的基礎上提出的。規定指出：低壓風管系統漏光檢測不合格后，按照5%的抽檢率進行漏風量檢測。若合格，則不需要進行漏風量檢測；中壓風管系統漏光檢測合格后，按照20%的抽檢率進行漏風量檢測；高壓風管系統不做漏光檢測，應全數進行漏風量檢測。

三代設計規范對處于正壓和負壓的風管系統均要求做正壓檢測。試驗時，可以整個系統做檢測，當系統不具備整體檢測條件時，也可以分段進行檢測，實際施工中多分段進行漏風量檢測。規范要求對L設備等級的風管系統進行定性試驗，對R設備等級的風管系統進行定量試驗。

定性試驗的試驗壓力為壓力等級范圍的上限，見表1。對于X壓力等級的風管系統，由設計給定試驗壓力值。定性試驗的驗證方法采取泡沫檢漏法或音響檢漏法，其優點是不需要進行詳細數據的計算，只要找出漏點的位置并進行密封處理即可。其不足之處主要有2點：一是對泡沫溶液質量要求高，溶液涂抹要求均勻且容易產生氣泡，微小氣泡不容易觀察。若采用音響檢漏法，則需要一個比較安靜的環境，實際施工中很難達到；二是無論采取上述哪一種檢漏方法，都需要有足夠的操作及檢查空間。

定量試驗方法有2種，一是壓力衰減法，二是恒壓法。壓力衰減法的試驗壓力要求為壓力等級范圍上限的1.25倍。恒壓法試驗壓力為壓力等級范圍上限，對于X壓力等級的風管系統，同樣由設計給定試驗壓力值。定量試驗只需將實際泄漏量與設計允許泄漏量比較，若在允許的泄漏量范圍內，則合格。反之，則需要按照定性試驗中查找漏點的方法進行查漏處理。三代核電設計規范允許用定量試驗代替定性試驗，實際施工中的分段定量試驗驗收標準見公式（1）：

公式（1）是針對面積為a的風管試驗段，計算的最大允許泄漏量。為了進一步與國標中最大允許漏風量計算公式進行比較分析，將Ls轉換為單位面積單位時間最大允許漏風量并統一單位，見公式（2）：

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中圖分類號： TV2 文獻標識碼： A

0 引 言

開發低水頭水力資源一般采用貫流式水電站，這種水電站有其自身的特點，一般工程量少、建設周期短、見效快、便于集資，因此發展很快。在我國可采用貫流式水電站開發形式的水能資源非常豐富，有很好的發展前景。做好貫流式水電站整體穩定分析是非常必要的，對貫流式電站整體穩定設計起著指導性的作用。

1 工程概況

該水電站位于西部某河段上。樞紐主要由河床式電站廠房、泄洪閘、右岸砂礫石壩、左岸混凝土防滲墻及中控樓、GIS室等建筑物組成。電站等別為三等中型工程，主要建筑物級別為3級。該水電站廠房為河床式廠房，主廠房采用單機單縫，廠房為樞紐擋水建筑物的一部分。

2 計算內容

（1）廠房整體抗滑穩定計算。

（2）廠房整體抗浮穩定計算。

（3）廠房基礎應力計算。

3 計算假定

（1）假定計算結構所處應力場為均勻應力場。

（2）假定計算結構所用材料為均質材料。

（3）計算選取的典型壩段或建立的模型按照偏安全的原則進行計算。

（4）計算滑動面假定為平面。

4 安全系數及應力標準

4.1安全系數的選取

按照《水電站廠房設計規范》的相關規定，廠房整體抗滑穩定安全系數要求不小于表4.1中有關數值。

4.2 應力標準的選取

（1）廠房地基面上所承受的最大法向應力不允許超過最大的地基承載力。在地震情況下地基承載力可適當提高。

（2）廠房地基面上所承受的最小法向應力（計入揚壓力）應滿足河床式廠房除地震情況外都應大于零。在地震情況下允許出現不大于0.1MPa的拉應力。

按上述規定，結合實際地質參數取值范圍，確定本工程地基允許承載力取值為0.75MPa。

表4.1 廠房穩定安全系數表

注：1.特殊組合Ⅰ適用于機組檢修、機組未安裝及非常運行情況；2.特殊組合Ⅱ適用于地震情況。

5 計算工況及荷載組合

表5.1 廠房穩定計算荷載組合表

6 計算公式

（1）抗滑穩定計算公式

抗剪強度計算公式：

抗剪斷強度計算公式：

式中：—按抗剪強度計算的抗滑穩定安全系數；

— 按抗剪斷強度計算的抗滑穩定安全系數；

—滑動面的抗剪摩擦系數；—滑動面的抗剪斷摩擦系數；

—滑動面的抗剪斷粘結力，kPa；

— 全部荷載對滑動面的法向分值，包括揚壓力，kN；

—全部荷載對滑動面的切向分值，包括揚壓力，kN；

A —基礎面受壓部分的計算面積，m2；

（2）抗浮穩定計算公式：

式中：— 抗浮穩定計算系數；—機組段的全部重量，kN；

U—作用于機組段的全部揚壓力總和，kN。

（3）基礎應力計算公式：

式中：—壩基上、下游面垂直正應力（MPa）；

—壩基以上垂直力總和（kN）；

A—基礎面受壓部分的計算面積，m2；

y—計算截面上計算點至形心軸的距離（m）；

—荷載對計算截面形心的力矩總和（kN·m）；

6.2 計算簡圖

圖6.1 整體穩定分析計算簡圖

7 整體穩定分析過程

7.1各工況下荷載計算

各工況下應詳細計算對應的各自荷載，由于荷載計算較為常規，在此不再贅述。

7.2 整體穩定分析結果.

采用6.1節相關公式，對本電站進行整體穩定分析，分析結果如下：

表7.1 廠房整體穩定、抗浮計算分析表

表7.2 廠房基礎應力計算成果分析匯總表

8 結論

（1）河床式水電站特性是即承受上下游的水平推力又承受基礎向上的揚壓力，因此河床式水電站與其他工民建建筑物不同，需要對其進行抗滑穩定計算和抗浮穩定計算。

（2）本文研究對象基礎坐落于軟巖，基巖參數比較低，但廠房底寬大，自重較大，廠房整體穩定滿足設計要求。因此壩段底寬的確定應在滿足設備布置前提下，還應滿足廠房穩定性的要求。

（3）底寬加大，流道跨度會相應加大，會導致配筋面積相應較大。而且底寬加大，混凝土量相應上升。增加了水電站的投資，因此水電站結構設計時需在控制投資和為滿足結構整體穩定的結構體型之間找到平衡點。

（4）根據上文整體穩定分析，采取帷幕灌漿手段后，由于滲透壓力強度系數的折減，揚壓力顯著降低，有效的提高了抗滑及抗浮安全系數，因此在河床式水電站設計時進行帷幕灌漿是降低揚壓力并提高安全系數的有效手段。

參考文獻：

劉啟釗.水電站[M].北京：中國水利水電出版社，1997.

祁慶和，水工建筑物[M].北京：中國水利水電出版社，1998.

顧鵬飛，喻遠光.水電站廠房設計[M].水利電力出版社，1987.

潘家錚，重力壩設計[M].北京：水利電力出版社，1987.

篇（8）

2鋼管總體布置設計

鋼管的總體布置主要是鋼管管線走向；鋼管與前池及廠房機組的聯結方式。其布置應符合電站總體布置要求，考慮地質、地形條件，本著節省投資，水流平順、水頭損失小，施工及運行安全、方便的原則，經技術經濟比較確定。在鋼管管線布置中，根據工程地形、地質情況方便進出段與其它建筑物及設備聯接，將鋼管管線在初步設計基礎上平行向下游側移動10m。這樣，主要有下列好處：

（1）便于進行前池進水口布置，鋼管在前池處二級電站管道設計李盛春水電勘測設計分析與探討水工與施工《水利水電》2013年第3期10轉彎距離縮短。

（2）鋼管上段平移后避開了沖溝，提高了鋼管安全度，同時也便于布置前池頂壩泄洪和溢流。

（3）鋼管中部段下移后，原設計需打的一平洞可以取消，降低了工程造價。

（4）鋼管下部原設計在一滑坡體上通過，施工處理難度大，造價高；現平行下移后，可避開高滑坡體，減少砌1000m3，節省了資金5萬元（1992年建設時單價）。保證了鋼管安全，同時也縮短了支管長度，便于升壓站布置，對廠區總體布置有利。鋼管與前池的聯接，采取壩內埋管型式，安裝快速閘門。鋼主管與廠房縱軸向成30°角布置，在1＃鎮墩處分兩支管引向水輪機。3鋼管直徑選擇壓力水管直徑選擇是鋼管設計的基礎和關鍵。鋼管直徑選擇應進行技術經濟比較確定，選擇技術上可行，經濟上優越的方案。根據初步設計和鋼管直徑計算經驗公式，初步擬定3個方案進行技術經濟比較。

方案1：內徑0.9m，全長736.72m；方案2：內徑0.9m段長304.51m，內徑1.0m段長432.21m；方案3：內徑1.0m全長736.72m。對各方案進行水頭損失計算。進行各方案電能損失計算時，電站平均流量按下式確定：Qcp=Ncp9.81y水y發HH=V上-V中-KQ2cp式中Ncp———平均出力，Ncp=1997.7kW；y水、y發———分別為水輪機、發電機平均效率，取y水=83%；y水=94%；V上、V中———分別為上游平均水位，噴嘴計算高程；K———水頭損失系數，對方案1：K=1.915；方案2：K=1.432；方案3：K=1.092。根據上式求得Qcp、H=KQ2cp后，按下式計算電能損失：E=9.81y水y發QcpH·式中t———1年小時數。計算結果見附表。按公式β=HD2[β]02mm初估管壁厚度，對各方案鋼管重量進行估算。按發電平均售電價0.15元／kW·h（1992年建設時單價）計算鋼管電費損失根據上述計算進行方案比較，確定最終方案。從水頭損失來分析，內徑0.9m方案最大水頭損失為25m，這將造成機組選型困難，水輪直徑必須大一個檔次，機組造價將大大增加。而方案2最大水頭損失為l8m，方案3最大水頭損失為14.5m，不會造成機組造型問題。從制造、安裝及運輸等方面比較，三個方案的直徑相差不多，無大的困難。鋼管直徑的最后確定在于其經濟優越性。由方案1和方案2比較，其單位電能投資0.5元/kW·h比電站綜合單位電能投資0.6元/kW·h小；其回收年限為3.28年，顯然方案2比方案1優越。對方案2和方案3比較，其單位電能為0.94元／kW·h，比電站綜合單位電能投資0.6元／kW·h大，回收年限也達6.27年，故方案2比方案3也優越。

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中圖分類號：TD61 文獻標識碼：TD 文章編號：1009914X（2013）34005801

一、項目簡介

榆樹溝煤礦隸屬于河北省張家口市沽源縣管轄，礦井設計生產能力為120萬t/年。本文對榆樹溝煤礦供配電系統進行了配套設計。

二、供電電源

本礦井采用雙回35kV電源供電。兩回電源線路一回引自沽源110kV變電站35kV母線，該站為本地區的樞紐站，輸電距離約35km；另一回引自2012年底建成的自黃蓋淖110kV變電站35kV母線，輸電距離約45km。

三、供電系統

1 輸電線路

礦井35kV母線計算電流Ij=212A。設計按經濟電流密度選擇導線截面，并按電壓損失校驗。礦井年最大負荷利用小時數按5000h以上，經濟電流密度J=0.9A/mm2，則

S=Ij/（N*J）=212/（1*0.9）=235mm2

若導線截面選為240mm2，線路安全載流量為610A，35kV架空導線LGJ―240在cosφ=0.95時，單位負荷矩電壓損失為0.0215%MW-km，沽―榆線路電壓損失：

ΔU=0.0215×35×12.22=9.2%

黃―榆線路電壓損失：

ΔU=0.0215×50×12.22=13.1%

均不滿足要求。為滿足電壓損失的要求，設計采用LGJ―2×240雙分裂導線。經計算，沽―榆線路電壓損失ΔU=3.55%；黃―榆線路電壓損失ΔU=4.56%；滿足礦區高壓允許電壓損失要求。

本礦位于河北省張家口市塞北管理區，年平均雷暴日數為40.3天，屬高雷區，設計輸電線路全線架設避雷線。為兼顧電力調度通訊，避雷線采用12芯OPGW光纖復合地線。直線桿采用鋼筋砼上字型直線單桿；轉角及耐張選用鋼筋砼門型雙桿，在大檔距或交叉跨越處采用自立式鐵塔。

2 地面供電系統

（1）地面主變電所設計 礦井地面設一座35/10kV變電所，變電所高、低壓主接線均采用單母線分段系統。礦井地面變電所10kV母線補償后計算有功負荷Pj=12122kW，無功負荷 Qj=3408kvar，視在功率 Sj=12627kVA，功率因數COSφ=0.96。

根據計算負荷結果，設計選用三臺SZ11-8000/35、35±3×2.5%/10.5kV、8000kVA主變壓器，接線組別Y，d11。為滿足節能要求，變電所主變壓器采用分列運行方式，兩臺運行一臺備用，主變正常負荷率78.9%，故障保證率100%。

35kV系統按中性點不接地方式設計。礦井初期單相接地電容電流較小，10kV采用中性點不接地系統。礦井后期10k側總單相接地電容電流約為14.7A，因此變電所預留兩套接地消弧線圈安裝位置。實測單相接地電容電流超過10A后，應安裝兩套接地消弧線圈，使得10kV中性點經消弧線圈接地。

由于礦井主、副井提升機采用直流傳動系統，并且變頻設備使用較多，諧波治理要求較高。本次設計選用靜態電容器組和動態補償組合的方式，設計選用1500kvar的SVG鏈式逆變器和1200kvar電容器組，既滿足礦井無功補償和濾波的要求，又節約了設備投資。

為防直擊雷，35kV變電所設獨立避雷針2座。變電站主接地網按不等間距方孔網布置，以水平接地體為主，垂直接地體為輔聯合構成，變電站工頻接地電阻不大于4Ω。

（2）地面供配電系統 礦井地面一、二級負荷采用雙回電源供電，且雙回電源直接引自礦井35/10kV變電所不同母線段，當其中一回電源故障時，另一電源可擔負供電范圍內的全部一、二級負荷用電。三級負荷由一回電源線路供電。由于主、副井提升機、地面空壓機功率較大，設計采用10kV電源供電。

根據工業場地負荷分布情況，礦井地面變電所設置兩臺10/0.4kV動力變壓器，負擔主副井絞車房低壓設備、副井井口房、排矸系統、機電修理間、聯合建筑、單身宿舍、換熱站、生活水處理等設備。

工業場地另設有通風機房變電所，以10kV向兩臺主通風機及所內兩臺動力變壓器供電，其0.4kV主要負擔括主通風機輔助設備、主井井口房、給水設備、制漿站、水源井泵房等。礦井生產系統變電所以～660V向原煤生產系統設備供電，660V配電系統中性點經電阻接地。鐵路裝車站變電所以10kV向裝車帶式輸送機及所內兩臺動力變壓器供電。各變電所均由兩回10kV電源供電，且兩回10kV電源均引自地面主變電所兩段不同的10kV母線段。

3 井下供配電系統

井下計算負荷Pj=5234kW、Qj=4816kvar、Sj=7112kVA，計算電流410A。設計采用兩回10kV電源向井下供電，雙回電源引自礦井地面35/10kV變電所不同母線段，經副井引至井下中央變電所。下井電纜長度為650m。

下井電纜按經濟電流密度選擇，按載流量及電壓損失校驗。井下最大負荷利用小時按5000h，J=1.15A/mm2，則

S=In/（N×J）=410/（2×1.15）=178mm2

設計選用兩根MYJV42-8.7/10kV、3×240mm2鎧裝電纜，環境溫度為40℃時其載流量為482A，當一回電纜故障時，另一回能負擔井下全部負荷的用電。一回路送電時，電壓損失為0.52%

井下設中央變電所、石門變電所。井下采用中性點不接地系統。

井下中央變電所主接線為單母線分段。變電所以10kV分別向石門變電所、上倉膠帶機頭高壓配電點、主排水泵供電；以660V向水泵房電動閥門、井底水窩水泵、副井井底機械設備、架線電機車整流裝置、定量裝載設備等負荷供電。

石門變電所兩回10kV電源電纜引自中央變電所不同母線段，石門變電所以10kV向綜采工作面移動變電站、掘進工作面移動變電站供電；所內共設5臺變壓器，其中兩臺KBSG-500/10、10/1.2kV、500kVA變壓器負擔移動制氮機組用電；兩臺KBSG-400/10、10/0.69kV、400kVA變壓器以660V向掘進工作面局扇、普掘工作面、軌道上山絞車等負荷供電；一臺KBSG-200/10、10/0.69kV、200kVA變壓器作為掘進工作面局部通風機專用變壓器。掘進工作面配電設備實行風電瓦斯閉鎖。

綜采工作面皮帶順槽設備由設置在皮帶順槽的移動變電站供電。運輸順槽設備由運輸順槽移動變電站供電。每個綜掘工作面配置二臺移動變電站，其中一臺為掘進機供電，另一臺為綜掘面其他設備供電。普掘工作面設660V配電點。

參考文獻

[1]《煤礦安全規程》2012

[2]《礦山電力系統設計規范》GB 50070-94

[3]《煤礦井下供配電設計規范》GB 50417-2007

篇（10）

中圖分類號： TM411+.4 文獻標識碼： A 文章編號：

Abstract:According to design and operation experience of the traditional substation and engineering practice.For a full indoor GIS substation,this paper proposes a new structural arrangement scheme,Substation with the conventional arrangement in contrast,Summarize the advantages of the new layout of the structure.And from the ventilation, lighting, noise and other aspects of the analysis discussed,put forward proposals in the actual project.Key words:Substation new layoutArrangeProposal

隨著城市建設和電網發展的需要，全戶內變電站在城市中應用越來越廣泛，尤其在經濟發達地區，用地非常緊張，為了減少占地面積，滿足城市規劃的要求，并與周邊環境相協調，有利于城市景觀的美化，110kV電壓等級的變電站均已全部采用全戶內布置方式。傳統的戶內布置[1]方式采用主變室與其它設備房間緊鄰布置，其它設備房間不能兩側開窗，不利于房間的通風散熱和采光。同時這種布置方式還增加了變電站的占地面積。本文提出一種新型的變電站結構布置方式，主變室與其它設備房間采用層疊布置，從項目的占地面積、建筑面積、通風散熱、采光、噪聲污染、設備運輸等方面進行分析探討，總結新型布置結構的優點以及在實際工程中的注意事項。

與傳統布置的對比

主變室上方設置房間

傳統全戶內變電站主變壓器室上方均不布置任何電氣設備，主變上部空間屬于空置狀態。該種布置方式不僅浪費了主變上方的空間，而且其它設備房間與主變室緊鄰布置，房間不能兩側開窗，不利于房間的自然通風散熱和自然采光，同時這種布置方式還增加了變電站的占地面積。

本文引入新的設計理念，將主變與其它設備上下層疊布置，打破以往主變壓器室上方空置的傳統布置。將主變壓器布置在戶內一層，其余設備均位于上部樓層。該布置方案有效利用主變上方空間，能夠有效的減少變電站的占地面積。結構布置為單跨加外走廊形式，形成雙跨框架結構，滿足抗震設計規范要求，同時為自然通風和采光創造條件。

兩種布置方式詳見下圖對比：

圖1傳統與新型變電站結構對比

有效降低層高

傳統變電站中，主變壓器高壓側采用架空進線，GIS室位于二層并設置吊車吊裝。新型變電站中主變壓器高壓側采用電纜進線，無高壓套管，同時GIS室位于一層，采用滾輪安裝方式，不設置吊車，能夠有效降低主變室和GIS室的層高，壓縮建筑體積。

新型布置優勢

總體規劃緊湊

如圖2所示，變電站設一幢配電裝置樓，在考慮到消防、運輸等安全距離的前提下，盡量節約變電站占地面積，利用市政道路形成消防環形道路，在變電站南側圍墻東西角各設一座大門，站內道路通過進站道路與市政道路連通。

配電裝置樓為四層框架結構，將主變壓器、110kV GIS布置在戶內一層；二層為電纜夾層；三層布置10kV開關柜和其它電氣一次設備等；四層布置二次設備、通信設備等，布置緊湊合理。總占地面積1972平方米，比南網標準設計節約31.6%。建筑高度19.7米，建筑面積2431平方米，比南網標準設計節約11.1%；建筑體積12272立方米,比南網標準設計節約10.5%。該布置型式有效減少變電站的占地面積，達到節約土地資源、提高土地利用效率目的，有利于解決城市中心區變電站選址問題。

圖2電氣總平面布置圖

有效控制風險

布置方案對項目各個環節和全過程進行風險分析，從認識風險特征入手識別風險因素，估計風險發生概率，評價風險程度，提出針對性的風險對策。

如上圖所示，站區內110kV和10kV電壓等級的出線電纜分溝敷設，改變以往同溝設計，不同回路互不影響，降低電纜事故造成全站停電的風險，提供供電可靠性。

另外，變電站內的一、二次電纜均為風險源，從設計角度出發，針對風險因素進行有效控制。如圖3所示，二次電纜通過兩個豎井分別進入二次設備室，有效減小電纜失火或其它事故時的損失，縮小事故范圍。另外，變電站內部一、二次電纜完全分開，不存在共溝或共豎井的敷設現象，同時電纜夾層內只有一次電纜，10kV開關柜二次電纜采用柜頂出線，直接進入二次設備室。夾層內電纜清晰明了，形成一、二次電纜的完全分離，便于檢修和安裝，運行安全，方便操作巡視，更加有效的控制電纜風險。

圖3配電裝置樓15.200米層電氣平面圖

在傳統設計中，兩個蓄電池室為相鄰布置或者為同一房間布置，本文對蓄電池的事故風險進行評價，如圖3所示，將蓄電池分為兩個不相鄰的房間，當其中一組蓄電池室發生爆炸等故障時，不影響另外一組蓄電池，有效控制設備風險。

節能降耗

主變壓器室采用本體和散熱片水平分體布置方式，本體布置在全封閉主變室內，利于抑制主變噪聲，減小消防體積；主變散熱片布置于通透房間內，用自然通風取代機械通風，可以節省風機投資，減少風機噪聲污染和損耗。

所有設備房間通透布置，充分利用自然采光和自然通風，從優化建筑本體設計方面主動降低能耗，同時利用CFD模擬技術，優化室內風口位置設計，被動降低能耗。

設備運輸

大型設備布置于建筑底層，小型設備分層布置在樓上，有效解決大型設備的垂直運輸問題，有利于設備檢修維護。

綠色評價

本布置方案為了能夠有效以節能減排、綠色環保為切入點，優化工藝選型配置和建筑平面布局、合理利用空間及自然能源，通過軟件對站內通風、采光、噪聲進行深度分析，實現變電站成為全壽命周期內“資源節約、環境友好”的綠色變電站。

通風分析

分析目的

建筑物內的通風不僅僅決定人們健康和舒適的重要因素，也是降低建筑空調風機能耗的先決條件，是最自然的建筑的節能手法，也是生態、綠色建筑最重要的氣候調節對策。對夏熱冬暖地區，有效的控制室內通風，充分利用夏季夜間通風和過渡季自然通風，已經成為改善室內熱環境、減少空調風機使用時間的重要手段。因此，有效分析建筑通風，有利于減少變電站風機及空調使用時間，減少能耗和噪聲。

評價標準

一般認為風速

模擬分析

本次分析選取配電裝置樓第二層室內通風情況做了分析。

分析結果如圖4所示：

圖4配電裝置樓10.700米層風速流線圖

結論

經過優化室內布局,合理開窗,保證室內具有良好的通風環境,根據通風模擬的結果，經過理論計算得出大部分主要功能房間風速在0.7m/s ～1.8m/s，能夠滿足GB/T50378-2006《綠色建筑評價標準》對室內自然通風的要求。本方案正常時不開啟風機，能夠滿足設備運行要求，室內自然通風效果均較好，有效降低能耗。

采光評價

建筑采光要保證室內的日光照射，減少照明，節約能源，為使用者提供舒適的室內光環境。

實施策略

通過優化建筑和露天空間的規劃,保證充足的日光進入建筑內。評價采用室外全陰天8000照度計算，進行合理開窗、按照最不利條件計算采光系數，不考慮直射陽光的影響。本次選取配電裝置樓第四層進行分析。經過分析，其他房間采光都大于1%，只有左下的蓄電池室內采光低于0.5%，不符合GB/T50033-2001《建筑采光設計標準》規定。經過采取放置導光管后，分析得出室內采光系數為2.8%，采光效果良好。符合國家規程規定。如圖5所示

圖5配電裝置樓15.200米層采光分析圖

噪聲模擬

變電站噪聲源主要為主變壓器本體，本布置方案將主變本體布置在全封閉的主變室內，散熱片相鄰布置在通透房間內，即利于主變散熱又有利于控制主變噪聲。本次主要分析變壓器對周邊環境帶來的影響，為主變室設計提供設計依據，減少變電站的噪聲污染。

實施策略

本次分析主變壓器噪聲按65dB選取，采用德國Cadna/A噪聲模擬軟件進行模擬。經分析，對同樣的門和門框，采用不同的門密封方式時隔聲量相差可以達到10dB以上。本布置方案主變室門和門框采用硅膠條等密封方式，經軟件模擬，變壓器周邊的聲壓級不超過40dB。如圖6所示。

圖6變壓器聲壓級分布圖

根據噪聲分析結果，本結構布置方案滿足GB3096-2008《聲環境質量標準》0類聲環境功能區中環境噪聲限值的要求，已經達到了最嚴格的噪聲限值要求。所以本方案能更有效的控制主變噪聲，減少噪聲排放，更適于在城市中心區建設。

實際工程應用建議

設計規模

變電站新型結構布置是在特定規模的前提下設計，變電站設計規模為：本期（終期）規模：主變2×50MVA（3×50MVA）;110kV出線2回（4回）；10kV出線24回（36回）；2臺（3臺）主變低壓側各裝設2組低壓電容器。

因此，如果要在實際工程中應用，需結合實際工程的建設規模進行局部調整。需注意主變容量、10kV開關柜的出線回路等，這些均是影響變電站配電裝置尺寸和布置的關鍵因素。

消防

為設計本方案，我們咨詢了消防部門和國家現行防火規范管理單位，明確主變上方可設置房間，但需采取必要的防范措施：①在主變室外墻設置1m寬防火挑檐，滿足豎向防火要求；②主變上方樓板加厚至200mm，滿足一級防火墻要求。

在實際工程當中，如果采用此種布置方式，設計應先咨詢當地消防部門，是否滿足當地消防要求，避免按此方案設計消防報建環節出現問題。

結束語

隨著城市電網的發展，全戶內變電站的應用會越加廣泛，隨之而來的就是變電站選址困難、居民投訴等問題。因此，從設計環節就應該注重優化設計，減少占地，綠色環保。本文只是在傳統戶內變電站基礎上一次大膽的創新和嘗試，希望本文拋磚引玉，能為廣大設計人員開拓思路，希望所有電力設計人員都能發揮創新精神，積極開拓，為電力建設事業發展添磚加瓦。

參考文獻

［1］黎明，黃維樞．SF6氣體及SF6氣體絕緣變電站的運行［M］．北京：水利電力出版社，1993．［2］卓樂友．電力工程電氣設計200例［M］．北京：中國電力出版社，2004 ．

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［7］GB 50227-2008 并聯電容器裝置設計規范.中華人民共和國住房和城鄉建設部.

［8］GB 50016-2006 建筑設計防火規范. 中華人民共和國建設部/中華人民共和國國家質量監督局檢驗檢疫總局.

篇（11）

前言

目前，天然氣凈化廠規模不斷擴大，建設周期緊張，設計中越來越多地采用“橇裝化建站，模塊化建廠”的設計理念。大型油氣廠站的電氣設計中主變負載率偏低普遍存在，橇裝化電氣設計和變電站電纜夾層設計經驗缺乏，而工程建設周期短，設計任務重，對凈化廠的電氣設計提出了更高要求。本文對磨溪天然氣凈化二廠橇裝化電氣設計進行了經驗總結，有利于大型站場的變壓器容量優化以及橇裝化電氣設計經驗的累積。

1供配電系統

作為四川省內最大的天然氣凈化廠，磨溪天然氣凈化二廠(以下簡稱凈化廠)的天然氣處理規模為3000×104m3/d，分為建產第一階段(1200×104m3/d)和建產第二階段(1800×104m3/d)。考慮到凈化廠最終的建設規模，在建產第一階段時，廠內就建成了110/10kV丁家坪變電站。該站110kV電源分別取自三星水電廠和清河變電站，清河變電站為主電源，該站主變容量為2×16000kVA。另外，按照全廠區域及功能劃分，以及變電站的站址選擇要求［1］，全廠分設40×108m3裝置區10kV變電站、60×108m3裝置區10kV變電站、污水裝置區10/0.4kV變電站、鍋爐裝置區10/0.4kV變電站以及檢維修基地10/0.4kV變電站。凈化廠供配電系統結構［2］見圖1。

2用電負荷計算的準確性分析

大型油氣廠站中普遍存在實際用電負荷與初步設計時確定的主變容量有較大差異。通過對大型天然氣凈化廠進行用電負荷準確性分析，為今后工程合理選擇變壓器容量提供寶貴依據和經驗。實現變壓器的安全經濟運行，同時實現節省一次投資和降低運行費用的目的。2.1用電負荷情況凈化廠按照GB50052－2009《供配電系統設計規范》［3］要求，其用電負荷等級為一級。截至2015年11月24日凈化廠裝置投運時，實際用電總負荷為9625.7kVA(9017.58kW，3368.64kvar)。隨著后續單井及集氣站的陸續投運以及凈化廠處理能力的增加，凈化廠的總負荷還會相應增加。2.1.1初步設計與實際運行負荷對比初步設計階段，全廠110kV變電站計算總負荷為13264kVA。即使考慮到后期穩產以后負荷的增加，凈化廠的實際運行負荷與初步設計計算負荷相比仍然偏小。2.1.2變壓器容量選擇隨著今后負荷的陸續增加，預計凈化廠穩定負荷達11000kVA，凈化廠主變壓器容量(16000kVA)可滿足經濟運行的要求［4］。2.1.3不同處理量下負荷對比通過110kV變電站后臺監控中心與中控室得到的數據，對凈化廠不同處理量的用電負荷進行比較，見表1。通過不同處理量下用電負荷統計可知，天然氣的處理量和用電負荷基本成正比關系。當全部裝置投運后且裝置的處理能力達到設計能力的三分之二時，負荷也基本達到主變容量的三分之二。但是由于所有裝置已投入運行，即使處理能力后續增加，瞬間負荷最大也不會超過12000kVA，略小于初步設計負荷。由此可見，凈化廠用電的實際運行負荷與初步設計計算負荷相比偏小。2.2用電負荷分析對凈化廠用電的實際運行負荷偏小的原因展開分析，首先從大型電機的額定電流以及不同工況下大型電機的運行情況角度展開討論。變電站后臺監控系統采集的數據見表2。由表2可知，除了空壓機主電機外，其他大型電機的運行電流與電動機銘牌標注的額定電流相比普遍偏小。這是造成實際負荷較設計負荷偏小的原因之一。其他小型電機運行電流偏小的情況也普遍存在。由此可見，由于電機額定電流為滿載時電流，影響電機電流大小的因素很多，如電機效率及功率因數的選取等。另外，凈化廠工程供貨商不完全了解工程情況，導致電機配置不合理，造成電機實際輸出功率偏小，即“大馬拉小車”，這是電機實際電流偏小的主要原因。另外，空調、照明以及電動閥等負荷屬于受季節和時間影響較大的間歇性或短時負荷，初步設計階段負荷計算時需要系數選取偏大，造成計算負荷偏大。同時，在凈化廠負荷統計尚未最終完成時，凈化廠建成的110/10kV丁家坪變電站主變壓器已提前定制，這也是計算負荷偏大，主變容量選擇不合理的因素之一。凈化廠部分大型電機運行情況與設計對比見表3。最后，正常工況條件下，通過對凈化廠大型電機運行情況的調查，循環水泵電機、鍋爐鼓風機等大型電機實際運行臺數較設計運行臺數少，這是造成實際負荷較設計偏小的另一原因。2.3用電負荷計算的推薦做法目前，初步設計階段負荷統計基本采用需要系數法［6－8］。針對目前凈化廠實際功率和電流偏低的情況，可以適當調整需要系數和功率因數。初步設計中，裝置區主要電機的需要系數和功率因數均取值0.85，在SY/T0011－2007《天然氣凈化廠設計規范》［9］中，也沒有針對不同類型的泵所帶電機的需要系數和功率因數做出分別的取值。因此在今后的項目中負荷計算時，可以適當降低需要系數，提高功率因數。

3橇裝裝置中電氣設計

3.1主體裝置橇裝化電氣設計凈化廠主體裝置(含脫硫、脫水、硫黃回收、尾氣處理及酸水汽提裝置)采用模塊化建廠模式，所有橇塊在工廠預制完成。在完成工藝橇塊的拼接工作后，需在現場完成橋架、配電箱、操作柱、燈具以及相關電氣接線工作。這種全新的建廠模式，節約了建設周期，但對電氣設計提出了更高要求，需要在橇塊預制階段提前對電氣設備的安裝布置、橋架電纜走向完成合理的規劃。3.2蒸發結晶裝置橇裝化電氣設計凈化廠首次將蒸發結晶裝置引入到污水凈化設計中。該裝置采用模塊化橇裝設計，與主體工藝裝置電氣設計不同，該裝置大部分電氣設備均在工廠安裝完成，現場只需完成組橇工作，極大地減少了現場安裝工作量，縮短了現場建設工期。該裝置的區域屬于非爆炸危險區域，但裝置具有高鹽高腐蝕的特點，因此燈具、配電箱等設備在選型上采用了室外防腐型設備。考慮到運輸過程中照明燈具易發生磕碰損壞及施工難度等問題，采用在現場安裝完成。另外，電機及操作柱的動力配電及橇體的接地也在現場安裝完成。3.3電氣三維設計的應用工藝裝置電氣設計利用了PDMS三維設計軟件，采用了三維協同設計與平面圖設計相結合的方式［10］。由于電氣設計采用了三維協同設計，配電箱、操作柱、橋架、照明燈具、保護管、電纜等均在三維平臺上建模，避免了現場實際配管及安裝過程中發生“碰撞”現象;本次PDMS設計引入了電纜和橋架的數據庫輔助三維建模［11－12］。電纜和橋架數據庫在原有系統自帶數據庫的基礎上，結合工程實際需要，對數據庫進行了擴充工作。引入數據庫后，能夠準確進行電纜和橋架的材料統計，降低了平面制圖的人為工作量。因此，電氣設計中PDMS三維軟件的引入對裝置橇裝化設計是重要的補充和輔助。燈具和操作柱的PDMS三維電氣設計的應用見圖2～3。3.4橇裝化電氣設計問題及改進3.4.1存在問題1)仍然不能完全避免“碰撞”現象:在三維設計過程中，專業間的交接過程存在問題，因此現場實際配管過程中，雖然“碰撞”現象有所減少，但仍有多處橋架出現碰撞。在三維協同設計中，應做到專業間真正的協調配合。2)橇體接地設計問題:設計之初，工藝主體裝置橇上設備的接地［13－15］考慮在橇體上設置接地端子板，橇上所有電氣設備均采用接地軟線與端子板連接，最終通過端子板接地。但施工過程中，由于橇體上設備密集，接地軟線需穿鋼管保護等問題，造成整改方案實施難度較大。3.4.2改進在橇體已整體可靠接地的情況下，橇上的電氣設備只需就近與橇上結構柱接地螺栓相連即可，這樣既滿足設計規范，也節約了材料。裝置區操作柱接地見圖4。GB/T50065－2011《交流電氣裝置的接地設計規范》［16］第3.2.2條規定，安裝在高壓電氣裝置和電力生產設施的二次設備等的下列金屬部分可不接地:安裝在已接地的金屬構架上。同時，GB50058－2014《爆炸危險環境電力裝置設計規范》［17］第5.5.3規定，在爆炸性環境內，安裝在已接地金屬結構上的設備仍需接地，即使GB/T50065－2011《交流電氣裝置的接地設計規范》規定不需要接地。由此看出，爆炸危險區和非爆炸危險區內電氣設備的接地的做法是有區別的。但應注意的是，GB50257－2014《電氣裝置安裝工程爆炸和火災危險環境電氣裝置施工及驗收規范》［18］第7.1.2條規定，在爆炸環境1區、20區、21區內所有的電氣設備，以及爆炸性環境2區、22區內除照明燈具以外的其他電氣設備，應增加專用的接地線。該接地線若與相線敷設在同一保護管內時，應具有與相線相等的絕緣。在凈化廠工程中，主體裝置區橇上電氣設備供配電均采用了TN-S接地系統，設有專用的PE線，該PE線與相線敷設在同一保護管內時，具有與相線相同水平的絕緣水平。因此，由PE線接地是允許的，并不需要再設接地線，改進后的接地方式也完全滿足規范要求。

4變電站電纜夾層的設計方案

考慮到凈化廠的平面布局，裝置區變電站采用三層設計，第一層為低壓配電間、變壓器室及機柜間，第二層為電纜夾層，第三層為高壓配電間及應急電源室。裝置區變電站電纜夾層見圖5。4.1設計思路低壓出線電纜利用第一層的低壓配電間橋架向上引至電纜夾層，同時高壓電纜利用第三層10kV配電室盤柜底部的電纜預留洞向下引至電纜夾層。第二層電纜夾層通過電纜橋架引出至室外。4.2注意事項電纜夾層的橋架走向應使電纜走向均勻分布，避免橋架引上、引下及轉彎電纜布置處“擁堵”。所以電纜夾層處應合理設置引上及引下處，盡量達到夾層橋架的合理化設計。4.3存在問題及推薦做法凈化廠裝置區變電站的電纜夾層設計由于上層設備布置以及電纜出線方向等原因，橋架在夾層內形成環形，沒有充分考慮10kV變電站電纜夾層的疏散通道。關于電纜夾層疏散通道的設置，GB50217－2007《電力工程電纜設計規范》［19］第5.5.1條規定，電纜的配置應無礙安全運行，滿足敷設施工作業與維護巡視活動所需空間;電纜夾層室的凈高不得小于2000mm，但不宜大于3000mm。民用建筑的電纜夾層凈高可稍降低，但在電纜配置上供人員活動的短距離空間不得小于1400mm。針對凈化廠變電站平面布置的存在電纜夾層部分區域無疏散通道問題的實際情況，采用了在環形橋架處設置活動爬梯的方式來解決該問題。今后可通過設計優化變電站平面布置避免“環形”橋架。在滿足電纜夾層凈高的基礎上，利用夾層頂部設置支架的方式吊裝橋架，在橋架下方預留人員疏散通道［20］。