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[8]翁楚良， 陸鑫達. 一種基于雙向拍賣機制的計算網格資源分析方法[J]. 計算機學報， 2007，29（6）：1004-1009.

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中圖分類號：U661.44 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2015）06-0107-01

由于船舶管道系統結構比較復雜，致使船舶通液管道的振動噪聲問題至今尚無實用的計算、評估和有效控制方法。解決船舶通液管道的振動噪聲問題主要有以下兩個難點：（1）管道系統的水動力載荷難以確定，如果通過對流體力學進行計算獲得載荷數據，會因此產生過高的成本而很難實現。比如，湍振載荷和水錘效應等。（2）至今為止，船舶行業尚無關于管道聲振數值計算的實用性研究成果作為參考，對建立全頻域的振動噪聲模型存在很大困難。

1.船舶通液管道的載荷及流體計算

1.1 主要噪聲源及外部載荷

噪聲源主要分為機械和水動力兩種，其中機械振源產生的原因主要是由于機器失衡、軸線偏差、軸角偏差、底座松動、軸承間隙、管帶偏差、支撐框架破壞等問題造成的；而水動力振源的產生原因主要是由于流場的壓力脈動及瞬態效應造成的，其中包括圍繞流場的正弦脈動等[1]。此外，在對管道系統的振動噪聲進行耦合計算時，還需要考慮到外部載荷因素，具體包括流體載荷、動力設備產生的擾動載荷和由振動產生的載荷等。

1.2 流體瞬態變化效應

流體瞬態變化是指由于流場速度以及壓力突然發生變化時，引起較大的壓力致使管道發出很大的噪聲，甚至會使管道發生變形、泄露、破損的現象。為節省管道流體力學的計算成本，可將以下公式計算得出的水動力載荷值直接輸入到管道振動噪聲的計算模型中進行計算。

由流場的瞬態效應所產生的輻射噪聲共振頻率可以根據Blevins的公式進行計算：

上式中，為輻射噪聲的共振頻率，單位是Hz；n 是整數1， 2， 3…；a表示聲音在液體條件下的傳播速度，單位是m /s ；L 表示管道長度，單位是m。

對于另一端的流通管道，輻射噪聲的共振頻率可以根據以下公式進行計算：

壓力擾動的傳播時間可以根據以下公式進行計算：

上式中，L是閥門至管道的空腔端部距離，單位是m。

假設為壓力擾動的產生時間（比如開關閥門時所用的時間）。當與滿足的條件不同時，產生的流體瞬態效應也不同。比如，水錘效應，水錘效應使管道受到的破壞性最大。此外，閥門的快速關閉開啟，也會在管道內引起液壓沖擊從而產生振動噪聲[2]。

當流場速度出現突變時，比如快關水泵時，

式中，P為突然關閉水泵時造成的壓力變化值，單位是 Pa；表示在干擾條件下的流體速度變化值，單位是m /s 。

相反的情況，比如快開水泵時，壓力產生的降幅可以根據下列公式進行計算：

上式中，表示壓力降幅，單位是m；表示由水錘效應造成的最大壓力的升值，單位是m；H是管道系統在停滯時的水頭壓力，單位是m。

2.船舶通液管道振動噪聲問題的計算方法

管道的振動噪聲分析的頻率范圍分為高、中、低三個頻域，在船舶行業中，80 Hz 以下的頻段范圍屬于低頻域；100Hz至250Hz頻段屬于中頻域；250Hz 以上的范圍屬于高頻域，不同的頻域所使用的計算方法也不一樣[3]。一般情況下，低頻域使用聲學有限元法進行計算，中頻域使用混合法進行計算，高頻域使用統計能量法進行計算。全頻域的計算結果則通過各頻段模型的計算結果處理相關數據，最終作出聲壓頻響曲線。

3.船舶通液管道振動噪聲的算例分析

3.1 管道振動噪聲計算的模型

由于全統計能量模型在管道振動噪聲問題上并不適用，因此，管道的振動噪聲計算只要建立有限元模型、混和模型即可，但是要注意的是二者需要聯合應用，才能得出有效的計算數據。

3.2 管道振動分析與模型試驗的結果對比

對上述模型加載不同方向的三個載荷在管道端口的流體及管道上，其中X 軸、Y軸、Z軸分別代表管道軸向、管道水平、管道垂直方向。X 軸的激勵源于流體瞬態效應，以壓力進行模擬；Y軸、Z軸的激勵來源于自動力設備的振源，以單位力進行模擬。通過本文第1.2節中的公式計算如下：

管道端口到彎曲處的長度為5.8m，a值是1 480m/s，壓力擾動的傳播時間根據公式（3）計算，=7.84ms。假設關閉閥門的時間為0.5ms[21]，則

將上述計算出的載荷數據值代入計算模型進行計算，本文主要計算有限元和混合模型在不同方向的單位力激振下的彎曲和振動速度等級。本文將管道振動分析的結果和模型試驗的結果經過對比發現，二者規律相符。因此，本文使用全頻域模型對管道振動噪聲的分析具有可靠性。

4.結束語

近年來，管道被應用到能源、化工及石油開采等多個領域。因此，進行管道振動噪聲分析意義重大。由于以往的研究并未對管道的振動和噪聲建立全頻域模型進行深入的分析，本文參考文獻中關于水錘效應和湍流誘導振動的計算公式，對管道的振動和噪聲數值了分析，使用VAone軟件創建出管道振動噪聲的分析模型，通過對此模型的振動和噪聲數值預報、計算和試驗對比，發現本文使用的計算法具備可行性，希望對管道的減振降噪控制有所幫助。

參考文獻

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中圖分類號：TN91134文獻標識碼：A文章編號：1004373X(2012)06007103

An algorithm of windowing interpolation FFT harmonic analysis

WANG Hong

(AVIC Harbin Dong′an Engine (Group) Corporation Ltd., Harbin 150066, China)

Abstract： It is difficult to realize the synchronized sampling and integral period truncation. Therefore, the analisis accuracy of algorithm is affected when FFT algorithm is applied to analysis of harmonic signal in power system because of the spectral leakage and fence effect. The windowed interpolating fast Fourier transform (FFT) is the effective method to restrain spectral leakage and eliminate fence effect. A harmonic analysis method based on 3term 3derivative Nuttall interpolation FFT is proposed in this paper. The formula of interpolation coefficients, and the estimation formulas of frequency, amplitude and phase of each harmonic are derived. The comparison with the Hanning and Blackman interpolation FFT methods is conducted by Matlab simulation. It verifies that the algorithm has higher analysis accuracy.

Keywords： harmonic; FFT; window function; interpolation; power system

收稿日期：201110260引言

隨著大量電力電子裝置和非線性負載在電力系統中的廣泛應用，使電網中產生了大量的高次諧波［12］，嚴重威脅電網的電能質量和用戶設備的安全運行，因此諧波的準確測量具有重要意義。

快速傅里葉變換(FFT)是最主要的電力諧波分析方法，但由于實際工程應用中很難實現同步采樣和整周期截斷，因此，FFT方法存在頻譜泄露和柵欄效應，影響諧波分析精度。加窗插值FFT算法是抑制頻譜泄漏和消除柵欄效應的有效方法，其原理是通過加窗運算抑制頻譜泄露、通過插值運算消除柵欄效應。常用的窗函數有Hanning窗［35］、Blackman窗［6］、BlackmanHarris窗［78］等。Hanning窗的插值公式簡單，計算量小，但分析精度較低；Blackman和BlackmanHarris窗插值FFT算法的分析精度高，但插值公式復雜，計算量大。

本文首先分析了FFT算法頻譜泄露的原因和3項3階Nuttall窗函數的特點，然后推導出其插值FFT算法的計算公式，其插值系數具有簡單的顯式表達式，諧波的頻率、幅值和相位的修正公式簡單明了，易于實現。同Hanning窗和Blackman窗插值FFT算法的仿真對比研究結果表明，所提出算法更加適合于電力系統諧波的精確測量。

1FFT頻譜泄漏的原因

離散傅里葉變換(DFT)變換是針對有限長序列信號進行傅里葉變換的一種數值分析方法。為分析簡便，設單一頻率信號表達式為:xm(t)=Amej(2πfmt+φm)(1)式中Am，fm，φm分別為幅值、頻率和相位。

以采樣頻率fs對其進行均勻采樣N點，得到離散序列x(n)：

x(n)=xm(n)?wR(n)，n=0,1,2,…,N-1(2)

式中wR(n)為矩形窗。

應用DFT變換對采樣信號x(n)進行分析時，隱含在時域上對其進行周期延拓。在理想同步采樣條件下，x(n)周期延拓后的序列與原連續信號x(t)的采樣序列完全相同，如圖1所示。此時，DFT變換能夠精確分析原連續信號x(t)的諧波參數。非同步采樣時，x(n)周期延拓的序列不再是原連續信號x(t)的采樣序列，如圖2所示。此時，DFT變換將會產生頻譜泄漏和柵欄效應，不能精確分析原連續信號x(t)的諧波參數。非同步采樣序列x(n)周期延拓后在邊界處產生的采樣點跳變是產生頻譜泄漏和柵欄效應的根本原因。

圖1同步采樣時的波形拓展圖2非同步采樣時的波形拓展根據調制定理，信號x(n)經離散時間傅里葉變換（DTFT）后的頻譜序列為［9］：X(λ)=AmWR(λ－λm)ej［－N－1Nπ(λ－λm)+φm］ (3)

WR(λ)=sin(λπ)/sin(λπ/N) (4)式中：λ=Nf/fs為整數；λm=N?fm/fs；WR(λ)是矩形窗的幅度譜。

設λm=km+δm，其中km為正整數，0≤δm＜1，則非同步采樣時的幅度頻譜如圖3所示，可見，此時整數位置上的頻譜X(km)與諧波的真實頻譜X(λm)不一致，即發生了柵欄效應。為消除DFT算法的頻譜泄漏和柵欄效應，需要選擇合適的窗函數。

2Nuttall窗插值FFT算法

Nuttall窗是一類余弦組合窗［10］，其時域表示為：w(n)=∑M－1m=0(－1)mamcos(2πn?m/N)(5)式中：M為窗函數的項數，n=0,1,2,…,N-1。

當窗函數為3項3階Nuttall窗時：a0=0.375，a1=0.5，a2=0.125，其旁瓣衰減為47 dB，旁瓣衰減速度為30 dB，適合電力諧波的準確分析。

圖3非同步采樣時的幅度頻譜余弦組合窗的DTFT表達式為：W(ejω)=∑M－1m=0(－1)mam2［WR(ej(ω－2πmN))+WR(ej(ω+2πmN))］

≈∑M－1m=0am2(WR(ω－2πmN)+WR(ω+2πmN))?e－jN－12ω

=W(ω)e－jN－12ω (6)式中:WR(ejω)=WR(ω)e－jN－12ω是矩形窗的DTFT頻譜;WR(ω)=sin(Nω/2)/sin(ω/2)是矩形窗的幅度譜;W(ω)為余弦組合窗的幅度譜。

信號x(n)加余弦組合窗的頻譜序列為：X(λ)=AmW(λ－λm)ej［－N－1Nπ(λ－λm)+φm］ (7)

W(λ)=∑M－1m=0am2［WR(λ－m)+WR(λ+m)］ (8)定義x(n)幅度譜線上的兩個相鄰峰值之比為：βm=|X(km+1)|/|X(km)|(9)由于N比較大，而且0≤δm＜1，對于3項3階Nuttall窗，可得：βm=(2+δm)/(3－δm) (10)即：δm=(3βm－2)/(1+βm)(11)根據δm可以估計出諧波的頻率、幅值和相位：fm=(km+δm)fs/N(12)

Am=1N|X(km)|?πδm(1－δ2m)(4－δ2m)1.5sin(δmπ)(13)

φm=angle［X(km)］－δmπN－1N(14)3仿真結果

為驗證提出的3項3階Nuttall窗插值FFT算法的有效性，將該算法與Hanning窗及Blackman窗插值FFT算法進行Matlab仿真對比研究。設信號表達式為：x(t)=∑9m=1Amcos(2πmf1t+φm)(15)式中各諧波的具體參數如表1～表3所示。

取采樣頻率為10 kHz，采樣點數2 048點，約10個基波周期。采用Hanning窗、Blackman窗及提出的3項3階Nuttall窗插值FFT算法得到的頻率、幅值和相位分析結果如表1～表3所示。由仿真結果可見：Hanning窗的分析精度最低，Blackman窗次之，而3項3階Nuttall窗的分析精度最高。

4結語

本文分析了FFT算法產生頻譜泄露的根本原因和3項3階Nuttall窗的旁瓣特性，并且推導了其插值FFT算法的諧波頻率、幅值和相位的計算公式。提出的諧波分析方法具有插值修正公式簡單，計算量小，分析精度高的優點。仿真結果表明，該算法適合電力系統諧波的準確測量。

表3相位參數的仿真結果

諧波

次數設定值

/(°)估計值 /(°)HanningBlackmanNuttall12020.020 720.019 120.017 524042.030 341.186 039.900 635049.976 050.020 050.053 447069.977 370.030 970.064 05100100.052 8100.069 8100.086 76130130.060 4130.043 1130.014 07200200.005 1200.020 4200.035 58250249.903 4249.991 4250.058 29290290.061 4290.066 9290.069 6誤差標準差0.637 60.363 20.052 0

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一、引言

為滿足國家經濟與能源的共同發展和需要，我國加大了對各類能源發電項目的政策經濟扶持的力度，發電項目一直都受到各類企業的重視和發展。眾所周知，發電建設項目具有的特點包括：建設的周期較長、涉及到的因素眾多、投資數量非常龐大等特征。在發電項目進行過程中原材料以及項目設備的物流運輸情況，是影響和決定項目工程質量以及工期的直接因素。由于大型發電項目的特點和其工程物流體系涵蓋范圍廣、規模體系龐大的特征，發電項目的物流已成為影響施工效率和進度的重要因素[1]。

近年來，由于發電建設項目自身的特點和第三方物流服務業的蓬勃發展，物流外包已成為發電建設項目的重要物流模式。目前發電項目主流工程物流模式為：業主方+工程總承包商+第三方物流商[2]。因此，第三方物流商的合理選擇將對整個發電項目有著關鍵的影響和推動作用。在第三方物流商的選擇方面，許多國內外學者從虛擬供應商的角度，通過科學的方法對其實現了各類優先級排序[3]-[6]。但此結果只是基于某個參與方角度的選擇問題，而在發電項目的實際操作中，業主方和總承包商的意見都將是選擇第三方物流商的重要參考依據。因此，本文在一些學者的研究基礎之上，著重探討在發電項目中業主方和總承包商這兩個參與方對物流商的選擇問題。運用AHP法計算出博弈效益值，進而構建出兩方選擇物流商的博弈模型，在博弈論中的混合策略納什均衡方法的基礎之上，解決大型發電建設項目的第三方物流商優選問題。

二、博弈論模型

在博弈環境下的混合決策主要指參與博弈的各方即將進行決策的內容，是不確定的，是依據于一些策略群從中采取的隨機選擇[8]。混合策略納什均衡的假定情況是：其中每一個博弈方即將采取的策略都默認是相對于其它方來說最合適的策略，且會滿足策略期望值的一致性。

之后針對業主方和總承包商在完全信息靜態博弈概念內的第三方物流商選擇矛盾，進行納什均衡的最優求解。模型如下表1-1所示。

表1-1 博弈模型

上表中a，b，c，d分別代表業主方和總承包商選擇第三方物流商1或2所得的收益。設業主方選擇第三方物流商1或物流商2的概率記為P1，P2;總承包商選擇第三方物流商1或物流商2的概率記為P3，P4。其中P1+P2=1;P3+P4=1。

接下來將計算每個參與博弈方的可能發生的行為的期望值，討論以業主方為例。

業主方選擇物流服務商1的期望值計算過程如下：

η1=aP1+0（1-P1）=aP1（1）

業主方選擇物流服務商2的期望值計算過程如下：

η2=0P1+c（1-P1）=c（1-P1）（2）

納什均衡中兩者相等，聯立（1）和（2）分別求解，最后可得項目中選擇物流服務商1或2的概率，分別如下所示：

■ （3）

三、案例分析

（一）評價標準分析

本文選取西南某省即將建設的郁江水域大型水利發電工程項目作為研究對象，改大型發電建設項目是治理郁江的重要工程之一，建設目的主要是滿足該區域的發電基本需求，同時涵蓋防洪和水路運輸等作用[9]。根據實際情況以及該發電建設項目的工程物流運輸業務和要求，將業主方和總承包商對第三方物流商的選擇標準歸納如下表2-1所示。

表2-1 郁江某水利發電工程第三方物流商選擇標準

（二）AHP效用計算

通過AHP法建立基于業主方、總承包商的評價成對比較矩陣P、Q，矩陣中各值通過發電項目各參與方評估的數據得到，判別矩陣如下圖所示：

■ （4）■ （5）

利用Matlab計算得出P、Q矩陣的最大特征值以及其最大特征向量分別為λp=4.034，ap=[0.834 0.468 0.229 0.182];λQ=4.046，a0=[0.678 0.649 0.296 0.176];同時都通過一致性檢驗。

業主方和總承包商各參與方對第三方物流商1和2的基于不同四項評價標準得出的比較矩陣所對應權向量如下表2-2所示。

表2-2 指標成對比較矩陣的相應權向量

（三）混合策略納什均衡求解

計算可得第三方物流商1和2的效用，如下表2-3所示。

表2-3 第三方物流商選擇博弈模型

通過上述的博弈模型求解可得到以下結論，業主方會選擇第三方物流服務商1的概率P1=0.422，選擇物流服務商2的概率P2=0.578;總承包商選擇第三方物流服務商1的概率P3=0.493，選擇物流服務商2的概率P4=0.507;則項目選擇第三方物流服務商1的概率P11=0.208，選擇供應商2的概率P22=0.293。綜上所述，物流服務商2是郁江大型發電項目的最終選擇。

四、總結

本文結合大型發電項目實例，運用AHP方法以及博弈論中的混合策略納什均衡的方法建立模型最終解決了郁江大型發電項目中業主方和總承包商針對第三方物流商的有效選擇問題。因此提供給發電項目選擇最為適合的物流商提供了一個切實可行的方法，同時經實踐證明，最終的結果和實際本項目的選擇是一致的，本研究具有一定的理論和實際的現實指導意義。

基金項目：2014年北京市產學研科研項目。

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中圖分類號：TP315 文獻標識碼：A 文章編號：1007-9416（2012）09-0012-01

隨著科技的發展，電子產品的快速更新換代，各個行業都緊跟時代潮流，用高效、準確的智能方式取代了人的工作。廣播、電視作為科技的前沿行業，其發射機房的智能化操控也在不斷的應用和完善。

1、概述

廣播電臺機房發射智能控制管理一體化是為了提高對發射機房的檢測、控制和管理的效率而設置的。一方面智能系統減少了發射機房對人的依賴，實現了發射機房管理的自動化和智能化。另一方面用高效、準確、穩定的電子產品來工作減少了因疏忽或其他意外情況發生的幾率。有助于廣播、電視行業的發展。鑒于智能控制管理系統運行穩定、自動化程度高、使用方便等優點，智能系統還將進一步擴大化的應用到廣播、電視行業中來。隨著智能系統產品的進一步開發和創新，相信會給我們的廣電事業帶來更多的機遇。

2、智能控制管理一體化的結構分析

我國的廣播、電視機發射機房的智能控制管理系統主要由上位機（PC—控制機）、網絡結構、下位機（PLC—可編程控制器）、各類軟件平臺構成。其原理首先是由工作穩定、可靠的上位機采集傳輸信息。然后通過網絡進入使用性能可靠、抗干擾能力強的下位機實施控制。上位機的安裝一定要注意備用機的安裝，一般是兩臺機器都采集數據，只有一臺進行數據輸出，萬一出現機器故障備用機可以第一時間代替主用上位機工作。在整個過程下位機的控制是一個關鍵。首先下位機與發射機的鏈接應選用并聯接入的方式，其安裝需要在發射機附近，盡可能縮短他們之間的距離有利于數據傳輸。其次最好能采用一臺下位機控制一套節目的發射設備，這樣可以有效的保證節目的質量，而且便于檢修。再次，下位機的工作是將反射設備系統提供的數據通過信號調制模版分別傳給模擬量輸入模版和開關輸入模版。經過這兩個末班后將信息反饋給PU模版。PU再將信息傳輸給通訊模版或通過開關量輸出模版傳給發射設備系統。進而實現對發射設備系統的控制。在發射機房智能控制管理的結構中，網絡主要用來對采集到的數據信息進行就地處理，以確保數據的安全性，同時也節約了通訊開銷。因此網絡結構應安排呈現現場分層分布，管理集中管理的模式。值得注意的是上位機和下位機需要連接成一個獨立的網絡，以便適應電視節目的監測和調頻立體聲廣播節目的發射播出。在軟件平臺上一般都采用模塊設計，設計主線是將各部分控制盡可能集中，而各個功能最好分散。這種PC—PCL的結構，是我國廣播電視機發射機房進行智能化控制管理的普遍方式，其應用相當廣泛。這套系統的自動化水品極高，能有效實現開關量控制、檢測狀態量、越限處理模擬量、管理數據、校時通訊、分析處理故障和對通訊主站的所有開關機進行控制等職能。

3、智能控制管理一體化的實踐

整個智能化的控制管理系統其原理就是在系統軟件的集中管理下，實現對發射機、天線、機房設備等的全面監控。是一種智能的、安全的、可靠的控制管理系統。通過整個過程大量的數據分析和實踐效果，實現發射機房的全面智能化監、控、管。

3.1 對發射機的監控

對發射機的監控主要來自對發射機的檢測和控制兩個部分。主要是對發射機狀態采集控制器、調幅度監測儀、網絡交換機的配合運行實施監控。最后根據監控數據對發射機的所用工作進行分析處理以達到最佳的控制狀態。

3.2 對化境、設備的監控

對環境、設備的監控主要表現在對發射機房的溫度和濕度等情況進行監控。其溫濕度的監控模式是由溫濕度傳感器感應溫濕度，再通過串口服務器將數據轉換成網絡數據發送到監控主機上進行顯示，其具體操作具體情況而定。如對發射機房內空調的監控，要實施對空調的智能監控，先要對空調進行一部分改進，就是在空調上安裝一個遠程接口模版用來實現空調的遠程控制。此外還要對機房外部環境進行監控，主要目的是保證外部環境的安全。

3.3 視屏監控

視屏監控是一種最直接的了解發射機房狀況的形式，是發射機房智能控制管理實踐中不可或缺的一部分。視屏監控的最終目的是保證發射機監控和環境、其他機房設備的正常、穩定的運行，雖然視頻監控沒有直接加入到發射機智能控制管理系統中去，但它對整個智能系統運行的作用是不可忽視的。

4、結語

智能控制管理系統在先進，它也是人腦開發出來的。他不可能像人一樣有發散的開闊性的思維，它對問題的分析也不可能融入主觀的、有創造性的見解。因此，不論智能化多么先進都不能忽視人的監控和管理。只有充分發揮人的優勢，利用智能設施的強大的、穩定的搜集、接受、處理信息的能力，人機有效的結合，才能把廣播電視機發射機房的控制和管理做到最穩定、最可靠、最好。因此在發射機房的控制管理中可以無人值班但不可以無人留守。可以讓發射設備降低對人的依賴，但不可以完全放手，完全依賴智能系統對發射機房進行控制和管理，所以人的工作態度絕不可以松懈。有效監控發射機房及周邊狀態，高度警覺并能及時發現狀況、及時排除問題，這是我們作為廣電職業人的職業操守。嚴于律己，將廣電事業發揚光大。

參考文獻

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篇（6）

薄壁零件是指壁厚

1 薄壁零件數控加工分析

薄壁零件具有較高的應用價值，可以應用到多種行業中，傳統的薄壁零件加工，加工效率不高，且容易出現薄壁厚度控制不夠理想的特點，影響薄壁零件的應用和質量。針對這類情況，數控機床的應用，切實有效的改變了的薄壁零件加工的效率，借助PLC控制系統，可以強化對切削刀具的控制，可以自動完成對薄壁零件的切削。

1.1 薄壁零件數控加工階段

根據薄壁零件的基本情況，可以有效將薄壁零件數控加工分為三個階段，具體的三個階段如下：

（1）粗加工階段。主要初步對薄薄零件進行加工，結合具體的零件特點和零件類型，選擇適宜的粗加工工藝[1]。如在對薄壁套的加工時，主經過粗車外圓、粗鏜內孔等工藝完成對零件的粗加工，并去除多余的材料。

（2）半精加工階段。這一階段需要對薄壁零件的次要表面的進行相關處理工作，結合質量指標和精度指標，保障次要表面加工的有效性。次要表面加工完成后，需要M一步的對薄壁零件的多余部分進行去除。為了促使薄壁零件的精度和質量標準能夠滿足三精加工的需求，需要強化對半精加工的質控。

（3）精加工階段。經過半精加工處理的薄壁零件已經初步達到相關指標標準和技術標準。精加工主要是通過精車零件外圓的方式，促使零件的精度和粗超度能夠滿足薄壁零件的圖紙要求[2]。

1.2 薄壁零件的數控加工工藝

在實際的數控機床加工中，由于薄壁零件具有較高的尺寸精度和加工位形精度的需求，且受到薄壁零件自身的薄壁、剛性差和易變性等特點，使得薄壁零件在具體的數控加工工藝中，具有更高的加工要求[3]。

以薄壁套為例，薄壁套在具體的數控機床加工中，需要合理的對兩端面、外圓面和內孔這三部分，具體的施工工序根據上述加工階段，分別對兩端面、外圓面和內孔進行加工。

如圖1所示為薄壁套加工中的車外圓加工圖，按照相關技術指標，先展開的粗車外圓，促使外圓達到Φ65mm，粗車外圓完成后，進一步展開的半精車外圓，將薄壁的直徑變為Φ64.5mm。這時零件已經初步滿足零件的工藝需求，在選擇精車外圓對零件進行進一步的精車外圓，使直徑為Φ64mm。從而使得薄壁套的車外圓能夠滿足具體的薄壁零件精度需求。

1.3 薄壁零件數控加工刀具的選擇

為了完成薄壁零件的數控加工工藝，需要合理的展開刀具的選擇，具體的刀具選擇中，需要結合刀具的具體型號和零件的基本技術指標等進行綜合分析。在具體的薄壁零件數控加工刀具的選擇時，需要保障刀具具有高精度、高強度、剛性和尺寸穩定性好，刀具需要便于維護和拆卸等特點。如表1為薄壁套的數控加工刀具參數選擇，結合下述具體參數，可以有效完成對薄壁套的刀具選擇，保障刀具切削的有效性和可靠性[4]。

2 薄壁零件數控加工工藝質量的影響問題

薄壁零件的數控加工是轉變傳統薄壁零件加工工藝的重要方式，選擇數控加工工藝，有效的改變了薄壁零件加工的效率和質量，并達到降低薄壁零件加工成本的效果。然而，實際上，切實存在一些不利因素對薄壁零件數控加工工藝質量造成干擾。故此，需要詳細的對薄壁零件數控加工工藝質量的影響問題進行分析[5]。

2.1 零件裝夾對加工精度的影響

零件裝夾是薄壁零件數控加工工藝中的具有重要的地位，如果裝夾的質量不過關，就可能會導致薄壁零件加工過程中，出現脫夾的情況，導致零件加工不達標的情況，甚至可能會引起安全隱患的發生。具體的零件加工中，同樣需要裝夾具有較好的剛度，且具體的零件加工過程中，需要詳細的對零件的位置和夾緊裝置的基本情況進行分析，如果裝夾的剛度不達標，或是具體的引起變形的應力作用部位和方向的分析效果不夠理想，均可能會導致薄壁零件加工工藝質量受到干擾。此外，受到零件裝夾的影響，還可能會引起薄壁零件出現形變的問題，也就導致零件的加工質量不達標[6]。

2.2 切削角度對切削量的影響

根據薄壁零件數控加工工藝的基本需求，完成對刀具基本參數的分析，再合理的對刀具進行選型。而受到刀具具體切削角度、進給速度和切削速度等因素的影響，刀具的切削量會發生變化。如果在刀具的選擇中，前、后角發生變化，就可能會出現引起刀具切削過程的變形和摩擦情況發生變化。以前、后角變小為例，會導致摩擦和變形增加，切削力增強，會引起薄壁零件變形程度的增加，導致薄壁零件的切削效果變化，引起導薄壁零件加工質量不過關。此外，偏角對加工精度也會造成不利影響，數控加工中要重視對偏角進行選擇和控制。故此，需要科學的對切削力的進行綜合控制，薄壁零件數控加工的質量。

2.3 走刀方式與路徑的影響

走刀是薄壁零件數控加工中的組成部分，具體的薄壁零件數據加工中，需要定期的對走刀和路徑進行設置，促使薄壁零件加工中，刀具能夠按照具體規劃方案進行走刀。故此，走刀方式和路徑的設計，有助于推動薄壁零件的加工效率和加工質量的提升。針對走刀方式和路徑的設計中，需要重視對新型走刀方式的分析，完成對薄壁零件的加工[7]。

2.4 工藝路線的選擇

針對薄壁零件數控加工工藝路線的基本情況，需要結合具體的薄壁零件情況，選擇有效的工藝路線。這也就需要專業的技術人員，完成對工序、工藝制作線路等進行分析。如果具體的工藝線路選擇中，沒有有效的對的變形問題的進行處理，薄壁零件變形的相關理論知識分析不夠徹底，均可能會導致薄壁零件加工效果不夠理想，進而導致薄壁零件出現加工質量問題。另外，工藝線路中，需要重視對振動現象、加工剩余量等問題的綜合分析，如果這些問題分析不夠透徹，或是處理不夠完善，也會導致薄壁零件加工途中出現質量問題，導致薄壁零件不達標。

3 薄壁零件數控加工工藝質量的改進方法

針對具體的薄壁零件數控加工工藝的情況，完成對薄壁零件的加工工藝質量的改進，達到優化加工工藝流程和改善走刀方式和路徑等效果，在提高數控加工薄壁零件質量的基礎上，實現提升加工效率的目的，促使薄壁零件的產量和質量的能夠得到均衡提升。

3.1 基于仿真數控的加工工藝質量改進

選擇基于仿真數控的加工改進方式，可以選擇KU=F這一理論公式對薄壁零件的加工進行分析。其中公式中K表示薄壁零件的整體強度矩陣。F表示薄壁零件加工過程中所承擔的負載列陣。而U則表示零件加工途中，零件的具體變形情況。對這一公式進行分析和解讀，不難發現，F和U之間是存在聯系，且二者之間主要是以負相關的關系存在。故此，為了完成對薄壁零件數控加工工藝質量的改進，可以合理的對F或是K進行調整，就會有效的減少薄壁零件變形的情況，從而達到減少零件變形，提升加工工藝質量的目的。而具體的提升K或降低F時，可以通過對薄壁零件原材料的進行的選擇，保障原材料自身具有較好的強度。在原材料基本確定不變的情況下，可以選擇的增加相關填充物質的方式，借助填充物質的方式，達到增加原材料強度的效果。選擇這類增加填充物的方式，在薄壁零件加工完成后，可以將其取出，從而使得薄壁零件的變形得到控制，保障施工質量。借助基于仿真數控的工藝質量改進方法，借助KU=F這一理論，按照這一理論實現對零件加工的仿真模擬，并在具體的模擬中適當的K和F進行調整。調整中需要根據零件的具體質量標準和設計圖紙展開，選擇適宜的調整值，進而保障加工的質量性和有效性[8]。

3.2 零件裝夾的改進和優化

鑒于具體的薄壁零件數控加工工藝中，零件裝夾的重要性，需要進一步的對零件裝夾研究。針對某一類型的薄壁零件加工，零件裝夾需要經過有效的設計，且具體的設計中，需要保障零件裝夾滿足如下要求：

（1）結構緊湊、懸伸短。在具體的薄壁零件加工^程中，裝夾會隨著主軸同時回轉，故此，需要盡可能的對裝夾的重心進行控制，使其重心能夠緊貼主軸的端部。這樣做的目的是，控制慣性力和回轉力矩大小的目的，從而保障加工的精度和質量。對于懸伸長度，需要根據具體的薄壁零件情況進行選擇。如在進行薄壁套的加工時，薄壁套的外徑為Φ63mm，則需要將懸伸長度滿足L/D

（2）平衡和配重。平橫和配重問題對裝夾振動是有直接影響。故此，具體設計時，可以結合具體加工需求，選擇配重塊或是減重孔，促使裝夾平衡，進而避免回轉時，受到離心作用的影響，導致震動的產生，影響薄壁零件的加工質量。

（3）裝夾機構具有安全性和耐久性。裝夾機構的選擇，需要保障裝夾的剛度和強度等指標均符合薄壁零件加工的需求。且裝夾具有較好的夾緊力，這一要點是避免脫夾的情況產生。再有，良好的耐久性，可以減少裝夾的損壞情況，避免出現裝夾變形的情況，達到減少成本的目的。

（4）裝夾需要切實與數控機床相匹配，二者連接有效，且避免安裝因素帶來的薄壁零件誤差[9]。

3.3 路徑與切削量的選擇

薄壁零件數控加工工藝質量的改進，需要科學的對走刀路徑和切削量進行控制。以薄壁套的加工為例，在對薄壁套的切削量選擇時，可以根據表面粗糙度計算公式，對主軸轉速、背吃刀量和給進速度等進行綜合控制，其中具體薄壁套表面粗超度計算公式如下公式（1）所示：

結合上述公式，可以完成對具體的切削量的確定。如表2為薄壁套的切削量選用表。針對不同的薄壁零件加工方式，所選擇的轉速、進給量和背吃刀量均存在差異。

表2 薄壁套的切削量選用表

結合上述切削量的確定，可以有效的完成對薄壁套的切削加

工。

對于切削路徑的規劃和選擇，需要增加數控加工相關操作的主動性，并合理的對刀具路徑的改良法進行優化。具體的改良中，在粗加工中，可以選擇的階梯式粗加工法和的一次性粗加工法，從而有效的完成對薄壁零件的加工。這類加工方式中，有效的轉變了原有十二走刀路徑，沿著X方向和Y方向的等高線展開平移運動，從而有效的對多余的材料進行清除，達到良好的切削效果，并切實完成對剩余物資的處理，達到保護刀具的作用。

另外，為了完成對加工工藝質量的優化，需要合理的對刀具前、后角進行調整，按照前后角的特點，使前、后角均增大，從而達到降低摩擦和變形的目的，減弱切削力，減弱薄壁零件的整體變形能力，進而提高數控零件加工質量的目的[10]。

3.4 優化施工工藝

強化對薄壁零件加工工藝的分析，相關施工人員能夠完成對加工工序的解讀和分析，再詳細的對工藝制作線路進行解讀，合理的對變形問題進行控制，達到提升加工質量的目的。針對上述所有改良方法，綜合的應用到薄壁零件數控加工中，有效對夾具、刀具等的優化，保障薄壁零件加工的整體質量。

4 結束語

分析薄壁零件數控加工工藝，結合具體的薄壁零件數控加工情況，詳細的對薄壁零件數控加工工藝質量的影響因素進行解讀，再建立在影響因素上，合理的數控加工工藝質量的改進方法進行闡述，積極推動薄壁零件數控加工工藝質量的提升，達到降低成本、提高加工效率和提升質量的目的，積極推動薄壁零件數控加工企業的持續健康發展。

參考文獻

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[9]何磊.盤類薄壁零件的數控加工工藝[J].黑龍江科技信息，2013（18）：105.

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1 船舶專業英語的課程性質與作用

《船舶專業英語》是培養船舶工程專業學生英語讀寫能力的一門實踐課，是船舶工程專業必不可少的工具課。它是公共英語的后續課程，是架設在基礎英語學習和專業英語實際應用之間的橋梁。本課程的任務是在公共英語教學的基礎上，鞏固、擴大學生的英語基礎，培養學生閱讀和翻譯簡明船舶英語出版物和有關技術資料的能力和書寫與本專業有關的簡短文書的能力，使學生能以英語為工具，進行業務交流，在理論上達到STCW78/95公約中規定的管理級船員應具備的英語水平，在實踐技能上達到操作級船員應具備的英語水平。

隨著中國船舶行業的快速發展和崛起，其對國際型技術人才的需求越來越大，提高專業英語是船舶行業及其關注的課題。

2 船舶專業英語教學方法的研究

2.1 船舶專業英語的教學目標及特點

與基礎英語不同，該課程的教學目是培養學生運用英語這門語言來學習專業知識，用英文來處理本專業業務資料的能力。培養學生把英語當作工具去了解和學習其專業及相關領域內的最新成果和發展趨勢的能力，提高學生對所學知識的實際應用素質。

專業英語相對來說較艱澀難懂。比如專業英語在構詞和意義上和普通英語大不相同。在普通英語里fire是燃燒，room是室，可是作為專業英語的燃燒室是combustion chamber。還有很多詞匯在專業英語中擴展了它的基本詞義，或在翻譯中改變了原來的詞性，要具體根據上下文選擇合適的詞義。再比如專業英語里的句子一般較長，在普通英語里不常見到。

專業英語的特殊性，要求我們在教學過程中，不能簡單地把專業英語課上成英語課，只講英語語法、翻譯，還要應用英語這門語言來學習專業知識。

2.2 學情分析

一般高職院校的專業英語教學是在第二學年進行的，學生的學情有以下幾個特點。

(1)學生具有一定專業知識儲備。學生在第一學年基本都通過了國家AB級或四級英語考試，具備較高的日常英語閱讀和對話水平，同時在第一學年開設了一到兩門專業基礎課，學生對專業知識有一定了解。因此專業英語的課程內容要清晰思路，合理歸納提煉，將英語與專業有機的結合。

(2)學生的求知欲強。大二的學生經過一年的大學學習和生活，形成了自己獨特的大學學習方法，有很強的求知欲，對于教學要求也較高，而且學生不單單滿足理論的灌輸，還會思考現在的學習對將來的職業是不是有幫助。為了增強學生的學習興趣，提高學生的學習效率和英語實踐應用能力，專業英語課程的教學要多種教學手段結合，補充大量新鮮有趣內容，擴充知識量，模擬實際工作情景，補充實戰閱讀，將理論與實際結合，按照職業崗位標準的技能和規范培養學生，以適應職業需求。

(3)個體存在差異。由于學習能力和原認知的不同，學生在專業知識以及英語基礎上有著差異。因此專業英語的教學要多樣化，滿足各個層次的學生學習，教學方法要由易入難，讓學生相互帶動，互幫互助，老師課后輔導，對個別學生加強學習。

2.3 船舶專業英語教學方法設計

通過對課程的特點及學生學情的分析，該課的教學要實現課堂教學與實踐教學“一體化”，語言知識能力培養與船舶專業知識能力培養“一體化”，即教學做一體化，在“教”中體現任務驅動，在“學”中體現章節導向，在“做”中體現工學結合，全面提高學生的知識、能力和素養。經過不斷學習，總結經驗，及時和企業交流探討，歸納出如下教學方法。

(1)多媒體應用。隨著教學硬件的完善，計算機應用的普及，現在越來越多的老師選擇應用多媒體進行教學，多媒體可以為學生提供形象的專業圖片，生動的動畫視頻，豐富的專業知識，讓原本單調枯燥的英語學習生動起來。而且老師制作的課件可以供學生課后自學和復習。 轉貼于

(2)情景教學。發揮教師的主導作用，改變教師唾沫橫飛，學生昏昏欲睡的老模式，教師要有足夠的想像力，采用情境教學、話劇表演、小組任務等方法，把死板的教材變成活的，將工作崗位任務帶到教學中，調動起學生的熱情，讓學生在學習中主動起來，成為學習的主體。

(3)網絡應用。網絡超越了傳統印刷書籍的局限性，網絡技術提供給教師無限的與時代相呼應的信息資源。它提供了聲音、圖像的功能，它包含的信息使我們迅速，廉價，并且方便地使用。可以通過網絡為學生選擇一些比較符合學術界文章作為閱讀材料，如，學術網站上的相關內容，新近發表的論文、技術報告、技術說明書、產品廣告、合同、協議書、投標書等。在學生讀懂了整篇文章之后提出問題。引導學生運用學過的專業知識、英語進行討論，發表自己的見解。

(4)教學互動。學生參與教學，將階段性教學過程的效果反饋，及時了解學生對本課程的掌握程度、教學方法是否合適等，教師利用這些反饋信息及時對教學過程進行調整。同時要引導學生自己來制定學習計劃、學習內容和學習進度，所謂“師傅領進門，修行在個人”。這個學習過程教師不再是主導者，而是引導和監控。讓學生利用好課余時間，學會自主學習，對其英語能力的提高，尤其是專業英語知識的增長大有裨益。

3 教學評價及改革思路

以上專業英語教學方法在07、08屆船舶工程專業學生中的應用取得了非常好的效果，學生學習興趣濃厚，考核成績平均水平較高。學生評價教師的教法很實用，課程豐富有趣，能很好的集中學生的注意力，內容易于理解記憶，已畢業的學生在工作中越來越體會到專業英語的重要性與實際性，專業英語的學習真正做到了“用得上，留得住”。

通過教學效果的反饋分析，為了進一步完善專業英語的教學，實現對學生知識、能力、素質、情感目標的培養，總結出如下改革思路:(1)建立高素質船舶工程專業師資隊伍。(2)調研船舶行業崗位應用英語，更新船舶專業英語的教學方案。(3)建立實質性船舶英語專業興趣小組，組織多種專業英語興趣活動。(4)船舶企業用人單位的反饋意見和專業英語競賽檢驗人才培養質量。

參考文獻

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[4] 朱鈺.蔡振雄關于輪機專業英語教學改革的若干思考[J].航海教育研究，2001(2).

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引言

油氣勘探區向著復雜地質條件方向發展，地下地質條件也越來越復雜。在地震剖面上容易形成許多與真實構造不相符或偏離真實位置的假象。相移法波動方程正演模擬作為一種技術方法，能夠幫助解釋人員正確認識地下地質構造，直觀而有效地解決地震剖面中假象給解釋工作帶來的困擾。

近年來，隨著勘探技術的發展，我們對地下地質構造的信息也要求得越來越精準，與此同時，要解決的地質問題也越來越困難，針對復雜地區的勘探問題，國內外許多地球物理學家對地震波在復雜介質中的傳播問題進行了研究，針對波動方程正演的計算方法不斷涌現，如有限差分法、差分方程法、頻率波數域方程法、相移法等。

文章主要研究內容為相移法波動方程正演，與射線追蹤法同屬于數值模擬正演方法，射線追蹤法是基于惠更斯原理與斯奈爾定律，反映波的運動學特征，而波動方程法是基于彈性理論和牛頓力學，反映波的動力學特征，兩者相較而言，波動方程法能更加豐富的波場信息。

1 相移法波動方程正演原理

震源機制模擬

將地下反射界面當作具有爆炸性的物質或爆炸源，爆炸源的形態和位置與反射界面的形態和位置一致（圖1），它所產生的波為脈沖，其強度、極性與界面反射系數的大小和正負一致。并且假定在t=0時刻，所有的爆炸反射界面同時起爆，發射上行波到地面觀測點，波的傳播速度為v/2。若用波動方程式將爆炸反射界面產生的波向上延拓到地面觀測點加以記錄，這種記錄就是所求的正演信號。

根據爆炸反射界面原理，將上行波場延拓到地表所得記錄就是相移法波動方程正演的結果。

2 構造假象實例分析

復雜構造，不僅是那些看起來復雜，但那些看起來簡單，但花費了大量精力、物力、智力才高清或還沒搞清楚的構造，都是復雜構造。簡單的構造不一定是簡單問題。造成復雜構造成因大致可分為三大類：（1）地下地質構造本身由多期構造活動的疊加造成的造成復雜。（2）在沉積演化過程中的造成的構造復雜。（3）由于地下介質復雜速度變化造成的構造復雜。文章主要討論由速度復雜變化造成地質剖面上構造假象的類型。通過正演模擬，明確地下地質體在剖面上的特征，并對后期處理解釋提供依據。

3 特殊巖性體造成的假象

當地下存在與圍巖速度差異較大的異常體時，由于速度的突變，將導致下伏地層在地震剖面上產生與實際地質情況相反的情況，如圖2-a以川東某地實際情況所做模型，當上覆地層為低速膏巖時。從正演結果中剖面中（圖2-b）可以看出，低速的膏巖對下伏地層造成了一個下拉的影響，在實際地震剖面中，對于膏巖層下的背斜構造，需要考慮膏巖對背斜的下拉，造成構造圈閉解釋得比實際小的情況。

4 傾斜地層造成下伏地層產狀變化

在傾斜地層界面下的構造高點由于上覆地層傾斜會造成時間域的構造高點發生偏移。圖3-a是根據新疆某地傾斜地質情況給出的模型，在模型中，構造高點位于圖中第115個接收點的位置，使用相移法波動方程正演，得到的結果（圖3-b），構造高點漂移到了170個接受點的位置。

5 結束語

（1）相移法波動方程正演有兩個問題需要注意：一是橫向速度變化的問題。在相移法數值模擬中，我們將地下地層假設為橫向速度不變，即在ΔZ地層內，速度是固定的，但是在實際地下地質構造造中，地下地質總是復雜多變的，速度也不可能橫向不變，因此，橫向變速問題是一個應該在方法上進一步創新的問題。

（2）彈性波方程方法的研究：彈性波方程同聲波方程向比，更具普遍性，在P波失效情況下或為滿足巖性、裂縫等勘探需要，對轉換波、橫波偏移成像及各向異性研究逐步深入。矢量（三分量或多分量）地震偏移成像方法必然得到發展和運用。

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1.引言

充電機是電動汽車充電站的重要組成部分[1]。整流設備產生的諧波，會嚴重影響電網的正常運行，增加輸電線路電能損耗、影響功率因數、降低繼電保護的可靠性、干擾控制系統穩定工作等。本文根據目前充電站正在采用的諧波抑制方法和目前較為流行的三種諧波抑制方法，即十二脈整流、有源電力濾波器（APF）， PWM整流。利用PSCAD仿真工具建立相應的仿真模型，從諧波含量、功率因數、工作性能、經濟性能等兒個方面比較這三種方法的優缺點，為大規模充電站建設的諧波抑制提供了理論基礎。

2.充電站諧波抑制

諧波抑制方法主要分為兩類，即被動型和主動型[2]。被動型是指在交流側增加濾波裝置以減少諧波含量，主要包括電力無源濾波（LC），APF補償以及混合型濾波；主動型是指從諧波源本身出發，在直流側減少諧波的產生，主要包括多脈整流、多電平變流、功率因數校正等方法。

在目前正在運行的充電站中，山東臨沂充電站的充電機區采用的是有源功率校正（APFC）方法進行濾波；山東青島充電站采用APF補償方法抑制諧波。因此本文選擇三種典型形式進行分析比較，即十二脈整流、APF補償、PWM整流三種諧波抑制方式。

3.帶有不同諧波抑制裝置充電機建模

以山東臨沂充電站的充電機為例，由10kV母線經過變壓器降壓為380V，為充電機供電。充電機包括18臺充電機，采用常規充電方式為電動公交車充電，每臺充電機由8個充電模塊，采用每4個充電模塊串聯然后并聯的連接方式。正常工作時，恒流階段輸出電流為90A，輸出電壓從300V左右逐漸升高，恒壓階段輸出電壓為600V左右，電流逐漸降低。不需要分析整個充電過程中的諧波特點。因此選擇輸出電流為90A、電壓為600V時刻為研究對象，即建立充電機模型時，控制輸出電壓為600V，并用阻值為6.94Ω的電阻等效電池內阻。

3.1 十二脈整流充電機模型

整流變壓器一次側線電流的波形隨變壓器的聯結方式不同而不同。因此，利用變壓器聯結方式不同引起的變化可以構成多脈整流電路。對于變壓器Yy0聯結，變壓器一、二次電壓和電流的波形和相位都相同；對于Yd 11聯結，一次側線電流的基波和正序諧波分量比二次側滯后30o，而一次側線電流的負序諧波分量比二次側超前30o。由兩個不可控三相整流電路串聯組成[3]。十二脈整流電路如圖1所示，變壓器聯結方式采用Y/y0/d11型連接，輸出電壓控制電路由高頻逆變、高頻變壓器、高頻整流組成，通過閉環控制高頻逆變電路，使輸出電壓為625V 。

3.2 增加APF補償的充電機模型

在該模型中，充電機整流部分為三相不可控整流。充電機輸出電壓控制電路由高頻逆變電路、高頻變壓器、高頻整流電路組成，通過閉環控制高頻逆變電路，使輸出電壓為625 V。對于APF電路，根據文獻[4]設計指令電流運算電路，并同時補償無功功率和諧波電流，采用瞬時值比較方式設計電流跟蹤控制電路，從而驅動主電路。為保證電流跟蹤性能，滯環比較器寬度為0.002，即跟蹤電流與指令電流的誤差在0.001內，同時補償諧波和無功功率的指令電流和跟蹤電流如圖1所示。

3.3 PWM整流充電機模型

PWM整流充電機模型采用雙閉環控制，即電流內環、電壓外環控制。電流調節器選擇比例諧振（PR）調節，它能夠消除交流系統的穩態誤差，電壓調節器選擇比例積分（PI）調節，并按典型II型系統設計。為了使電壓跟蹤迅速，直流側電容選較小值，同時通過電壓閉環控制使直流側電壓為625V。因此在該仿真模型中，沒有增加輸出電壓控制模塊。

4.三種諧波抑制方法比較

諧波電壓、電流分析

根據充電站參數，并假設充電站一次側進線長6km，計算10kV側最小短路容量，根據GB/T 14549-1993規定，確定10kV側諧波電流允許值。0.38kV側諧波電壓含量以GB/T 14549-1993為標準，低壓側諧波電流含量以GB/Z 17625.6-2003為標準。

運行不同充電站仿真模型，仿真結果如表1所示：

由表1可以看出，采用APF補償和PWM整流的充電站模型，其諧波抑制效果非常好，380V側的諧波電壓、電流含量也能很好地滿足國家允許限值。

由以上分析可知，APF補償和PWM整流都可以在很大程度上改善充電站高壓側、低壓側的諧波問題，而十二脈整流只能在一定程度上改善高壓側諧波，并且不能改變低壓側的諧波狀況。

參考文獻

[1]中國電動汽車技術新發展[J].西安交通大學學報，2012（1）.

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中圖分類號：F293文獻標識碼： A

1 前沿

近幾年房地產市場所有制結構，由原來的以集體和國有經濟為主的發展方式，轉變為國有、集體、民營經濟混合的發展方式，且民營經濟增長快速，增長速度遠遠高于其他經濟類型。房地產開發商與融資機構，我們這里指代銀行，其關系更加的密切，與國有、股份制銀行之間業務往來頻繁，同時也出現了很多的信用問題。發生了道德風險和逆向選擇的風險。

2 信息非對稱性

信息非對稱性，即指一方擁有另一方沒有擁有的信息。銀行與房地產商之間也存在著信息非對稱。信息非對稱，會使一方產生道德風險與逆向選擇風險。

房地產商與銀行之間，主要可能產生的風險是房地產商的道德風險，即因為銀行與房地產開發商的信息不對稱，銀行由于信息量較少為信息的劣勢方，而房地產開發商為信息的優勢方，房地產商可對自己的信譽、資質等情況進行虛假信息的傳遞，銀行在這些不真實信息的前提下進行了相關操作，最終導致貸款無法收回的情況。

3 道德風險的表現形式

房地產開發商道德風險主要表現形式有如下幾種：

重復抵押抵押物。抵押物是銀行為了防止發生風險而要房地產開發商以抵押的方式做的保證。對抵押物的要求是僅能一次抵押，不能重復抵押，但是房地產開發商可以利用自己的信息優勢，與銀行系統沒有聯網的信息，進行虛假信息的上報，最終到風險出現，銀行清算時導致很多的糾紛，可能最終銀行只能收回很少資金。

假按揭套取資金風險。按揭貸款，是購房者購買房子向銀行進行按期支付還款的一種方式，購房者向銀行貸款，銀行將購房款付款給房地產開發商，但是這個過程中，房地產開發商可以利用自己內部的員工，進行按揭貸款，對所需資料進行虛報，但是實際上資金回款到了房地產開發商，從而使資金回籠的更快，房子可以后期銷售。這樣使得風險轉移到銀行，一旦房地產商離開，所有損失由銀行承擔。

抵押物所有權隱瞞風險。抵押物起到的是還款保證的作用，如果抵押物并非借款人所有，就會導致還款風險加大，在借貸過程中，房地產開發商利用他人的房產或者共有的房產以及其他抵押物進行抵押，在抵押處理過程中偽造信息，未經房產所有人或者全部所有人的一直同意，就進行了抵押，這樣一旦出現風險，銀行也不能對抵押物進行處置。

4 博弈分析

本文建立博弈模型從實際角度出發，考慮了多次重復的博弈，即房地產開發商不僅僅考慮單次的收益，同時會考慮長久的收益，獲取現金的能力等因素。即如果考慮到未來收益，房地產開發商損失眼前的一點利益是值得的。假設沒有外界干預，房地產開發商與銀行之間的合作是無限次的重復進行的。重復博弈的過程中，只要房地產開發商不違約則可以無限次的重復合作博弈，一旦房地產開發商違約了，則合作會馬上終止。同時我們設開發商的貼現因子為a，即房地產開發商對于現金流的重視程度。

我們將房地產商與銀行之間的收益關系描述如下表所示，表中說明如果房地產開發商不選擇貸款，則不存在違約與不違約，則房地產開發商與銀行的收益都為（0，0），如果房地產開發商選擇貸款，則如果違約，房地產開發商可獲利10，銀行損失2，即為（10，-2），如果選擇不違約，則房地產開發商獲利為6，銀行獲利為2，即為（6，2）

表1 房地產開發商與銀行博弈分析表

當房地產開發商遵守約定，與銀行之間建立了良好的關系，形成了長期的合作，則房地產開發商每期的可以獲得利潤為6，那么收益流的貼現值就為6+6a+6a2+ ……=6/（1-a）；如果房地產開發商在合作過程中違約，那么那一次獲得收益為10，以后就沒有辦法跟銀行進行合作，那么之后的收益就是0，這時候的貼現值為10 。

則當6/（1-a）大于等于10時，房地產開發商才不會選擇違約。即為a大于等于0.4，在這種情況下合作才較為有保證。

以上分析的均衡，可以看出房地產開發商的折現因子越大，其對未來現金流的重視程度越高，就越不會選擇違約。在這樣重復的多次博弈的過程中，房地產開發商只有有很好的信譽度，這樣銀行才會貸款，才能保證合作。同時可以看出，博弈的過程是一個長期的過程。只有房地產開發商以及銀行進行了長期的合作，才能加強雙方合作的信譽度。

5總結

從房地產開發商的角度來分析，只有建立了很好的信譽度才能在與銀行合作的過程中容易成功，銀行才可能選擇與其合作。如果在沒有外界干預的情況下，如果房地產開發商與銀行間只進行了單次合作博弈，由于兩方存在著信息的不對稱性，房地產開發商注重短期利益，就會存在虛報信息騙貸的情況，使得銀行的整個貸款的格局向劣質資產轉移。

從銀行角度來分析，首先銀行可以增加對房地產商的信息獲取途徑，更多的掌握房地產開發企業的信息，減少信息的不對稱性；其次銀行可以選擇本身信用狀況良好，通過企業信用查詢體系，對企業信用狀況進行審查，從企業的經營周期、資產狀況、借貸狀況等等加強審查力度。

總之，銀行與房地產開發商之間的博弈，是一個長期持續的過程，只有建立完善的信息機制，才有利于雙方合作。

參考文獻：

[1]華武等.策略模糊的最優契約博弈分析[J].預測.2003，（4）56-61

[2]何新宇，陳宏民.外部性、貼現因子與兼并動機[J].管理工程學報.2002（3）9-11

[3]周杰，姚洪心等.房地產企業規模化分析.經濟體制改革.2002，（3）：152-154

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中圖分類號G2 文獻標識碼 A 文章編號 1674-6708（2015）137-0078-02

1 射頻增益控制放大器試驗檢測裝置

1.1 試驗檢測裝置的制作

試驗檢測裝置的構成為四部分，即GPC-3030D型直流電源、雙蹤示波器、高頻信號發生器以及1A9故障電路板，具體連線圖如圖2所示。

其中，GPC-3030D型直流電源有2路輸出電源，一是輸出電源調整到正28V，連接到1A9的E5端，主要負責工作電壓；二是輸出電源調整為負4.6V并連接到1A9的E8和E9端口，主要負責控制光電耦合器U1及U2的負電壓。將前者的負極與后者的正極連接，同時連接到1A9的E2、E4及E7端。此外，連接到1A9E8和E9端口的負電壓信號可以實現基于高前陰流以及高末柵流呈現正關系之上形成的負控制電壓信號的模擬；雙蹤示波器的CH1端連接到1A9板的電阻R6，CH2端連接到1A9板的射頻輸出端J2，即連接到1A9的E1端；高頻信號發生器的作用就是對頻率合成器輸出的射頻信號進行模擬，并與1A9E3端連接。

1.2 試驗檢測過程

1）試驗射頻激勵信號選擇高頻信號發生器形成的高頻頻率為15MHz的單音信號，合理調控信號發生器的幅度旋鈕，讓輸出射頻信號電平達到0.5V，接著再經由Q9射頻插頭將其與1A9輸入端J1相連接。

2）在1A9的E6與E7端連接滑動電位器（），對射頻增益控制人工手段控制電位器進行模擬，并沿順時針方向做一定調整，確保接近電阻值達到最大化。

3）分別借助雙蹤示波器的CH1通道和CH2通道對1A9電路電阻R6上端輸出信號波形以及J2端輸出信號波形進行檢測。

4）把1A9的E8和E9端分別連接到基于GPC-3030D直流電源之上模擬形成的負控制電壓信號，根據情況調控電壓范圍，將其控制在-6VDC-0VDC。如果沒有異常，控制電壓就應高于4.6VDC[1]。利用雙蹤示波器屏幕對信號發生器輸出高頻信號波形實時有效監測，基于PIN二極管影響之下，當信號幅度逐漸減小的時候，光電耦合器二極管就會發光，三極管會導通，Q2偏置和輸出電流會增大，Q1偏置和輸出電壓uce都會劍減小[2]。經由雙蹤示波器屏幕能直接看到高頻信號逐漸降低直到消失不見，這個時候通過Q3輸入的射頻電壓會逐漸降低，Q3和Q4的射頻輸出電壓均會下降，進而直接削弱射頻激勵。

2 故障分析與處理

2.1 故障現象

發射機具體運行過程中，如果射頻增益控制電路出現異常就會對發射機載波電平造成直接影響，使其出現不穩定性。例如，斷激信號或是激勵信號過大，使發射機多次出現過量負荷現象，造成發射機高前級表值以及高末級表值出現不穩定性，影響發射機運行。

2.2 故障電路分析與處理

電路正常的時候，從1A9的1PS6TB2-6引進與高前陰流成正比關系的控制電壓，和高末柵流成正比關系的控制電壓從1A9的1PS5TB1-10引進，且兩組直流電壓信號都是負，分別連接到光電耦合器的U1與U2發光二極管的負極。當射頻激勵信號偏大的時候，高前陰流會增加，高末柵流也會增加，引發1PS6TB2-6和1PS5TB1-10負直流電壓也隨之提升，進而強化U1以及U2的發光強度、強化三極管導通以及減小輸出電壓。Q1和Q2偏置分別下降和上升，輸出電流增加，Q3輸進射頻電壓降低，Q3和Q4射頻輸出均降低，進而使激勵信號降低；反之亦是如此。

在PIN二極管的CR1有損壞情況時，受Q2發射極電流變化作用，其射頻阻抗力會逐漸喪失。如果光電耦合器的U1與U2有損壞情況，會使三極管的Q1與Q2喪失正常偏置，造成CR1工作出現異常。如果PIN二極管不具備控制作用了，原本通過信號輸入端J1輸進的高頻信號就會經由Q3和Q4放大輸出，引發射頻激勵信號變大，導致發射機多次出現過量負荷現象，影響其正常運作。倘若三極管Q3、Q4有損壞情況或1A9輸出電路斷開，會出現斷激問題，對發射機正常、穩定運作造成影響。

在具體工作中，倘若1A9板有損壞情況，就要及時用三通把射頻增益控制電路的輸進和輸出端進行短接，根據對應載波頻率，對射頻激勵電平作出一定調整，保障發射機運行穩定、正常。等到播音間隙的時候再進行更換。

2.3 1A9板元器件損壞分析及處理

利用試驗檢測里雙蹤示波器，觀察高頻信號有沒有消失，以此為依據判定射頻增益放大器1A9板上的元器件有沒有損壞。倘若在屏幕上能看到高頻信號逐步減小直至消失，就表示PIN二極管以及三極管Q1/Q2和光電耦合器的U1和U2等元器件沒有損壞。也可以先調換U1和U2兩個元器件，如果在示波器屏幕上沒有看到高頻信號逐漸減小直至消失的情況，還可以通過三用表對PIN二極管進行檢查，假如正反方向電阻出現異常現象，就要更換PIN二極管；假如電阻R6上端連接的屏幕上能看到高頻信號逐漸降低直至消失，但射頻增益放大器仍然運轉異常，就要檢查三極管Q3和Q4是否存在異常，如果有異常就要及時更換。

如果判斷出1A9板上元器件有損壞情況，就要及時更換損壞器件，但在更換的時候要注意四個問題：1）使用吸錫泵時，不能讓烙鐵頭和印刷電路板的銅觸點接觸太久，因為接觸時間久容易使銅觸點脫落，造成印刷電路板失去作用。2）在進行二極管和放大管焊接的時候，要用鑷子夾住焊腳，避免元器件長時間跟高溫電烙鐵頭接觸，損壞元器件。3）電解電容要弄清正極和負極。4）在對4N26光電耦合器進行安裝的時候要插對管腳，找準安插標志，避免出現IC片插反的情況。

3 結論

本文基于DF100A型100kW短波發射機之上自行設計射頻增益控制放大器（1A9）試驗檢測裝置，目的是為了快速、準確檢測出1A9板元器件的故障問題。這種便捷的檢測方法為維護工作提供了很多方便，也為短波發射機的安全、穩定、高效播出提供了有效保障。