緒論：寫作既是個人情感的抒發，也是對學術真理的探索，歡迎閱讀由發表云整理的11篇混凝土技術論文范文，希望它們能為您的寫作提供參考和啟發。

篇（1）

2接頭管的起拔

施工過程中接頭管的起拔是施工的重要環節，施工過程中進行接頭管起拔的設備主要有專業的起拔機以及吊車。對此需要注意，在進行接頭管的起拔過程中，起拔時間必須予以重視，接頭管起拔時間大多會依照混凝土初凝時間進行確定。因此對接頭管起拔時，應當考慮到混凝土初凝問題，采取上下微動的方式對接頭管的起拔進行操作，勤拔、少拔是接頭管起拔的主要原則。通過這一原則，接頭管對混凝土的破壞降至最低，且二者之間的粘結力也逐漸降低，從而提高混凝土結構的完整性。一旦接頭管起拔工作完成，則顯示二期槽孔作業應當開始了。在完成墻體施工以后，應按照國家標準，對其質量進行評估。在評估中也需與實際相結合，槽孔的精度應略高于國家標準。另外，墻的深度和孔斜率也息息相關，若是墻的深度大于25m時，孔斜率應小于6%，若是墻的深度小于25m時，那么孔斜率應控制在8%以內。

3質量控制有效措施

3.1原料方面

對于制備混凝土的原材，應進行擇優選用。選擇的礦渣硅酸鹽水泥應具有較低的標號，選用的砂子最好為純凈的天然細砂，選用的骨料應將其直徑控制在設計要求的范圍內，一般采用天然礫石或是卵石等材料。為了適當地延長混凝土初凝時間，可在拌和混凝土時，摻雜一些粉煤灰進去。此外，質量合格的混凝土應具備和易性好、流動性好、防滲性高、強度高、以及彈性好的特點，只有使用這樣的混凝土，才能滿足混凝土防滲墻澆筑的需要。

3.2泥漿方面

泥漿在混凝土防滲墻的建筑中是非常關鍵的，它的主要作用是穩定槽孔壁，也可以讓槽孔內的殘渣懸浮起來，還能和冷卻鉆具。當泥漿用來固壁時，它需要具備較好的流動性、化學穩定性以及物理性能。在其充當固壁時，應盡量將泥漿中的細砂顆粒除去，以防其影響到固壁效果。若是在地質較為特殊的地段進行施工，可選擇添加一些外加劑在泥漿中，也可選用膨潤土來代替，確保泥漿的穩定性能達到標準，從而提高孔壁的穩定性能。

3.3槽孔施工方面

若是出現槽口坍塌或是導墻斷裂的現象時，應及時地移走鉆孔設備，且回填槽孔，還應將斷裂的導墻進行拆除，然后再對孔口的土體做加固處理，并重新修筑導墻。若是槽孔內導墻下出現局部坍塌時，則應先用粘土回填坍塌的部位，然后回填低標號混凝土，等到混凝土凝結固化以后，才重新挖掘槽孔。需要注意鉆頭、鋼絲繩以及鉆頭梁的狀況，若是發現磨損，應及時進行補焊，防止卡鉆。

篇（2）

1前言

混凝土的耐久性是混凝土反抗氣候變化、化學侵蝕、磨損或任何其它破壞過程的能力，當在暴露的環境中，能耐久的混凝土應保持其形態、質量和使用功能。混凝土的耐久性探究內容包括摘要:鋼筋銹蝕、化學腐蝕、凍融破壞、堿集料破壞。混凝土的抗凍性作為混凝土耐久性的一個重要內容，在北方嚴寒地區工程中是急待解決的重要新問題之一。

我國地域遼闊，有相當大的部分處于嚴寒地帶，致使不少水工建筑物發生了凍融破壞現象。根據全國水工建筑物耐久性調查資料[1，在32座大型混凝土壩工程、40余座中小型工程中，22%的大壩和21%的中小型水工建筑物存在凍融破壞新問題，大壩混凝土的凍融破壞主要集中在東北、華北、西北地區。尤其在東北嚴寒地區，興建的水工混凝土建筑物，幾乎100%工程局部或大面積地遭受不同程度的凍融破壞。除三北地區普遍發現混凝土的凍融破壞現象外，地處較為暖和的華東地區的混凝土建筑物也發現有凍融現象。

因此，混凝土的凍融破壞是我國建筑物老化病害的主要新問題之一，嚴重影響了建筑物的長期使用和平安運行，為使這些工程繼續發揮功能和效益，各部門每年都耗費巨額的維修費用，而這些維修費用為建設費用的1～3倍。美國投入混凝土基建工程的總造價為16萬億美元，據估計今后每年用于混凝土工程維修和重建的費用估計達3000億美元[2。

2外加劑改善抗凍耐久性技術探究動態

2.1引氣劑

長期的工程實踐和室內探究資料表明摘要:提高混凝土抗凍耐久性的一個十分重要而有效的辦法是在混凝土拌合物中摻入一定量的引氣劑。引氣劑是具有增水功能的表面活性物質，它可以明顯的降低混凝土拌合水的表面張力和表面能，使混凝土內部產生大量的微小穩定的封閉氣泡。這些氣泡切斷了部分毛細管通路能使混凝土結冰時產生的膨脹壓力得到緩解，不使混凝土遭到破壞，起到緩沖減壓的功能。這些氣泡可以阻斷混凝土內部毛細管和外界的通路，使外界水份不易浸入，減少了混凝土的滲透性。同時大量的氣泡還能起到功能，改善混凝土和易性。因此，摻用引氣劑，使混凝土內部具有足夠的含氣量，改善了混凝土內部的孔結構，大大提高混凝土的抗凍耐久性。國內外的大量探究成果和工程實踐均表明引氣后混凝土的抗凍性可成倍提高[3[4[5。

美國是最早開始探究引氣劑的國家，自1934年在美國堪薩斯州和紐約州道路工程施工中發現引氣混凝土，至今已有半個多世紀。挪威[61974年首次在大壩中使用引氣劑，經過20年運行后，摻引氣劑的混凝土表面完好無損，而未摻引氣劑的混凝土則已遭受較嚴重的凍融破壞。我國這方面的工作始于50年代。我國混凝土學科創始人吳中偉教授，在50年代初期就強調了混凝土抗凍的重要性，并創先研制了松香熱聚物加氣劑(引氣劑)，應用于治淮水利混凝土工程，開創了我國采用引氣劑而提高混凝土抗凍耐久性的先河。范沈撫(1991年)分析了摻引氣劑混凝土的抗壓強度和抗凍耐久性，得出和上述同樣結論[7摘要：摻用引氣劑，使混凝土達到足夠的含氣量要求，可改善混凝土的孔結構性質，并明顯改善混凝土的抗凍耐久性。

國內外許多學者探究了影響混凝土抗耐久性的因素，Seibel，Sellebold，Malhotra，Pigen等人[8[9[10探究表明摘要：混凝土的含氣量、臨界氣泡間距、水灰比、骨料、臨界飽水度和降溫速度等因素綜合決定了混凝土的抗凍耐久性能。StarkandLudwig(1993)提出[11摘要：水泥熟料中C3A的含量的增加會提高其混凝土的抗凍耐久性，但會降低混凝土反抗鹽凍能力。OsamaA.Mohamed(1998)探究了水泥品種，引氣劑質量及引氣的方法對混凝土抗凍融耐久性影響，得出[12摘要：引氣能顯著提高混凝土的抗凍融性，然而，長期處于凍融循環的混凝土的抗凍能力則取決于天氣的惡劣程度及凍融周期的頻率。關英俊，范沈撫[13(1990)討論了提高水工混凝土抗凍耐久性的技術辦法，提出耐凍混凝土必須正確進行配合比設計，摻優質引氣劑，減小水灰比，合理選用原材料，還要嚴格按施工規范技術要求施工，加強養護。

范沈撫[14(1993)進一步探究得出摘要：混凝土孔結構性質是影響混凝土抗凍耐久性的根本所在。混凝土的抗凍耐久性隨孔結構性質變化而變化，當孔間距系數小于250μm時，混凝土抗凍耐久性指數基本能達到60%以上，即可經受300次快速凍融循環試驗。這一點和Powers的臨界孔間距概念相符摘要：早在50年代，鮑爾斯(T.C.Powers)等人首先開展了摻引氣劑硬化混凝土孔結構的測試分析探究，并提出了滿足混凝土抗凍耐久性要求的孔間距系數的重要概念摘要：即當孔間距小于臨界孔間距(%26lt;250μm)時混凝土是抗凍的。宋擁軍(1999)認為[15，只要引氣量合適，普通混凝土均能獲得較高的抗凍耐久性。引氣混凝土中氣泡平均尺寸及其間距隨水灰比的增大而加大，同時水泥漿中可凍水的百分率也相應加大，從而導致混凝土抗凍耐久性的顯著下降，因此，不能忽視對水灰比的限制。

朱蓓蓉，吳學禮，黃土元(1999)認為[16摘要：合理的氣泡結構是混凝土抗凍耐久性得以真正改善的關鍵，然而，氣泡體系形成、穩定和氣泡結構的建立密不可分，因此高度重視氣泡體系穩定性的新問題就顯得更加重要。他們根據國外的探究成果和部分實驗結果得出結論摘要:影響混凝土中氣泡體系形成和穩定性的因素有混凝土各組成材料、混凝土配合比、拌合物特性以及外界條件，如環境溫度、攪拌、運輸和澆灌技術等。針對不同環境條件、不同工程要求的混凝土，必須進行適應性試驗，才能使得硬化混凝土具有設計所要求的含氣量和合理的氣泡結構，增進了混凝土工程界對引氣劑應用技術的熟悉。

由以上眾多學者的探究表明摘要：混凝土孔結構性質是影響混凝土抗凍耐久性及其它性質的根本所在。摻引氣劑可以改善混凝土孔結構性質，因此，測試硬化混凝土孔結構性質是探究混凝土抗凍耐久性能的有效途徑和方法之一。

引氣劑的摻入雖然是提高混凝土抗凍耐久性最有效的手段，但引氣劑的摻入同時會引起混凝土其它性能降低，如強度、耐磨蝕能力等。

2.2減水劑

目前，減水劑的應用也成為混凝土不可缺少的組份，使用減水劑可以大幅度降低混凝土的水灰比(水膠比)，提高混凝土的強度和致密性，使混凝土反抗凍融破壞的能力提高，從而提高混凝土的抗凍耐久性。遲培云，李金波，揚旭等(2000)探究了在混凝土中摻入高效減水劑可取得的技術經濟效果如下[17摘要：(1)保持和易性不變，可減水25%，R28%提高90%，抗滲性提高4～5倍；(2)保持和易性不變，節約水泥25%，R28提高26%，抗滲性提高2倍；(3)保持用水量和水泥用量不變，R28提高27%，抗滲性提高3倍。

3活性的礦物摻合料改善混凝土抗凍耐久性技術探究動態

混凝土是各種建筑工程上應用最廣泛、用量最多的人造建筑材料，目前，我國正處在大規模的基礎建設時期，對混凝土的需求量也就更大。因此，有效地降低混凝土的成本，提高混凝土的各項技術性能，對于充分利用有限的投資，延長混凝土結構的使用壽命，減少自然資源的消耗，保護生態平衡，有著非常巨大的經濟效益和社會效益。

在混凝土的基本組成材料中，水泥的價格最貴，因此，在滿足對混凝土質量要求的前提下，單位體積混凝土的水泥用量愈少愈經濟。因此，用一些具有活性的摻和料(硅粉、礦渣、粉煤灰)來替代一部分水泥正在被廣泛的應用。

3.1硅粉的摻入

近年來，硅粉混凝土也已應用于混凝土工程各個領域，其抗凍耐久性新問題已引起人們的普遍重視，在丹麥、美國、挪威等國家，硅粉作為混凝土混合材已經得到了廣泛的應用。但有關硅粉混凝土的抗凍耐久性，各國學者結論各異。

日本的Yamato等人[18通過試驗得出結果摘要：非引氣混凝土當水/(水泥+硅粉)=0.25，不管硅粉的摻量如何，皆具有良好的抗凍耐久性。加拿大的Malhotra等人[19[20通過試驗得出摘要:引氣硅粉混凝土不管水灰比多少，硅粉摻量15%以下時都具有較高的抗凍耐久性。我國學者丁雁飛，孫景進(1991)通過實驗探索了硅粉對混凝土抗凍耐久性的影響，得出結論[21摘要：非引氣硅粉混凝土的抗凍耐久性和基準混凝土比較，在膠結材總量相同，塌落度不變的條件_下，非引氣硅粉混凝土的抗凍能力高。范沈撫(1990)得出[22摘要：在相同含氣量的情況下，摻15%的硅粉混凝土比不摻硅粉的基準混凝土，氣孔結構有很大的改善。硅粉對抗凍耐久性有顯著的效果，但硅粉的產量有限而且成本較高。

3.2礦渣的摻入

磨細礦渣和混凝土內水泥水化生成的Ca(OH)2結合具有潛在的活性，但磨細礦渣對提高混凝土的抗凍融性目前也不少探究。張德思，成秀珍(1999)通過試驗得出結論[23摘要：隨著礦渣摻量的增加，其混凝土的抗凍融性能愈差，但摻合比例合適時，抗凍性能和普通混凝土相比有較大改善。

3.3粉煤灰的摻入

國內外粉煤灰應用已有幾十年的歷史。最早探究粉煤灰在混凝土中應用的是美國加洲理工學院的R.E.Davis，1993年他首次發表了有關粉煤灰用于混凝土的探究報告。到本世紀五、六十年代，粉煤灰作為一種工業廢料，其活性性能被進一步探究和推廣，不僅僅是為了節約水泥，更主要是為了改善和提高混凝土的性能。美國加洲大學Mehta教授指出[24，應用大摻量粉煤灰(或磨細礦渣)，是今后混凝土技術進展最有效、也是最經濟的途徑。

國內外有關資料表明[25[26摘要：粉煤灰混凝土的抗凍能力隨粉煤灰摻量的增加而降低，和相同強度等級的普通混凝土相比較，28d齡期的粉煤混凝土試件抗凍耐久性試驗結果偏低，隨著粉煤灰混凝土技術的深入探究和發展，引氣粉煤灰混凝土的抗凍耐久性探究已越來越多地引起人們的關注。LinhuaJiang等學者[27(2000)通過探究高摻量粉煤灰混凝土水化功能得出摘要:粉煤灰的摻量和水灰比影響了高摻量粉煤灰混凝土的孔結構，并且隨著摻量和水灰比的增加而孔隙率增加，但隨時間的延長，孔隙率會下降。這是因為粉煤灰的摻入改善了混凝土的孔尺寸，但最大摻量不得超過70%。游有鯤、繆昌文、慕儒等[28(2000)對粉煤灰高性能混凝土抗凍耐久性的探究表明摘要:水膠比在0.25-0.27范圍內，隨著粉煤灰內摻量的提高，不摻引氣劑，混凝土抗凍耐久性隨粉煤灰增加而增加。當摻引氣劑后，混凝土抗凍耐久性有先升后降的趨向，既存在最佳的粉煤灰摻量為30%。習志臻(1999)認為[29摘要:相對于許多混凝土而言，粉煤灰高性能混凝土提高了混凝土的抗滲、抗凍、抗碳化能力。田倩、孫偉[30(1997)討論了摻入硅灰、超細粉煤灰及兩者的復合物對抗凍耐久性能的影響以及鋼纖維的阻裂效應對混凝土抗凍耐久性能的功能。實驗證實摘要:當超細粉煤灰和硅灰相摻時，提高抗凍耐久性的效果尤為顯著，其凍融循環300次以后，動彈性模量和重量基本無變化，而鋼纖維的進一步復合有利于混凝土抗凍耐久性的改善。由此可見，雙摻或多摻礦物的復合效應對混凝土抗凍耐久性的提高是值得探究的課題。

4高強混凝土抗凍融技術目前狀況

目前，高強度混凝土已在工程中得到廣泛應用，但是，由于理論上認為高強度混凝土應具有較高的抗凍能力，所以對高強度混凝土的抗凍性的探究并不多。

篇（3）

1前言

路面水泥混凝土通常是按砂、石、水泥、水一次投料的攪拌工藝制備的，其質量容易波動。使用將砂、石表面以水泥漿為外殼包起來的造殼攪拌方法，可改善水泥的分散性，使混凝土的質量與耐久性得到顯著提高。

80年代，我國許多單位在研究SEC工法新技術的基礎上，開發應用了“混凝土分次投料攪拌工藝”。其目的在于通過新的攪拌工藝，獲得高質量的混合物，提高混凝土強度，繼而在滿足原強度要求的前提下，節約水泥用量。

根據大量的應用研究結果，各種分次投料攪拌工藝均能不同程度地提高混凝土強度。其中裹砂石法和凈漿裹石法的增強效果最顯著。分次投料工藝改變了我國水泥混凝土路面傳統的混凝土混合物攪拌工藝，我們從分析混凝土破壞途徑和增強機理出發，論述了裹砂石法的應用研究效果。

2混凝土的破壞途徑

硬化混凝土受力前在粗骨料和砂漿界面上存在很多微裂縫，稱界面裂縫。這是由于水泥水化化學收縮，硬化后干燥收縮在骨料界面上產生拉應力導致界面裂縫。此外水分的遷移受到粗骨料阻止，從而水分向界面集中形成水膜，也是界面裂縫的根源。混凝土受力后，石子和砂漿變形不一致又導致這種原生裂縫開展。

此時E石＞E砂漿，骨料粒子處于軟基體內，在縱向壓力下砂漿橫向變形(內聚力)大于石子，從而在石子上下部位產生壓應力，邊側產生拉應力，界面有脫離的傾向(粘附力破壞)。這種由于兩相變形不等產生的界面拉應力使原生裂縫開展?？梢娏芽p的發源地是界面，然后向〖DM(謝勇成：路面混凝土混合物的造殼技漱砂漿中延伸，最后貫穿試件，最終導致破壞。界面在受力前存在隱患，成為裂縫的發源地，界面拉應力的存在又為裂縫開展提供條件。因此，只有增強界面和提高砂漿強度才能阻止裂縫開展。

3混凝土增強機理

3.1改善孔結構、強化水泥石

一般認為，水泥石是由凝膠、晶體、水與孔組成的聚集體。根據現代混凝土強度理論，水泥石內聚力主要取決于水泥石基材的孔隙率、孔分布、孔級配、孔形狀等孔結構參數。所以水泥石從形成、發展直到破壞均與孔的發生和發展密切相關。但孔隙率不是影響混凝土強度的唯一因素，在孔隙率相同情況下，不同孔結構水泥石性能也不同。平均孔徑小的強度高，0.1μm以上的毛細孔微縫對強度和耐久性不利，0.05μm以下的孔對強度及性能無影響，Mehta證明，大于1000A的孔存在是強度和抗滲性下降的原因。將大孔改變為小于500A的孔則可提高強度和抗滲性。由此可見，存在著調整孔級配來提高水泥石強度和耐久性的可能性。例如，采用真空脫水，分次投料，重復振搗，加入外加劑、活性混合物，聚合物浸漬以及限制膨脹等工藝措施，均能達到調整孔結構，提高強度的辦法。

采用分次投料造殼攪拌工藝，可使水泥石最可幾孔徑減少，增強顯著，試驗采用灰砂比為1∶2.5，W/c＝0.5的軟練砂漿與造殼砂漿作了強度和孔結構參數的比較，試驗結果列表1。

不同砂漿對比試驗結果表1

試

件

強

度

(MPa)

孔

隙

率

(cm2/g)

比

表

面

積

(m2/g)

當量

比表

面積

(m2/

cm2孔)

平

均

水

力

半

徑

最可幾孔徑

分段孔

體積含

量

(cm3/g)×10-2

中孔區

(100-

1000λ)

大孔區

(1000-

2500λ)

＞

7500

λ

＞

5000

λ

＞

2500

λ

＞

1000

λ

＞

500

λ

＞

250

λ

普

通

砂

漿

30.8

0.1075

29.02

270.0

37.0

798

7500

2.0

80

2.3

50

2.7

36

3.4

40

6.2

30

7.7

44

造

殼

砂

漿

39.2

0.1044

30.89

295.9

33.8

500

1596

0.7

073

0.93

65

1.3

61

2.1

12

4.7

31

7.6

19

從這些試驗結果看出，造殼砂漿比普通砂漿的孔隙率只減少3％，而強度卻提高27％，這主要是由于造殼砂漿和孔徑分布得到了改善。第一，在大孔區，最可幾孔徑僅為普通砂漿的21％；在中孔區僅為63％，可見采用造殼攪拌工藝后，不僅能減少一些孔隙率，而且主要地可使毛細孔變細。第二，造殼砂漿的有害孔(500?!)含量僅為普通砂漿的6％；第三，造殼砂漿孔隙當量比表面積和平均水力半徑比普通砂漿分別增加和減少9％。

總之，最可幾孔徑變小，使滲水通路變細，加上平均水力半徑減少，提高了抗滲能力，對強度有害的大毛細孔減少24％，這將對裂縫的引發和擴展起很大的阻滯作用，因而能提高其強度及抗沖擊性能。

3.2強化界面過渡層

界面微觀結構性質早已引起國內外學者的極大重視。研究表明，骨料和水泥石之間存在約幾十微米的界面層，它是由水化粗骨料表面，首先形成水膜層逐漸被新生產物填充而來。如水灰比大或泌水均會使水膜層厚度增加，在過渡層會留下薄弱環節，所以只有減薄水膜層才能強化界面層。

在傳統的攪拌方法中，所有固相材料幾乎同時倒入攪拌機，此時砂、石、水泥混合物中主要是固——氣界面。在加水攪拌過程中，水必然要浸潤所有的固相材料表面而形成固——液界面，同時產生氣——液界面，亦即在攪拌過程中有相當數量的氣相殘留在液、固相的包圍之中。

在新的裹砂石法中，大部分水優先與砂石表面接觸形成固——液界面，骨料濕潤后形成液——氣界面，基本上消失了固——氣界面。當水泥投入時，立即粘附在骨料表面的水膜層上，強化了水泥的水化歷程，使首先生成的水化鋁酸鹽復蓋在骨料表面限制Ca(OH)2晶體擴散而強化了界面層。同時，殘留的氣體也必然少于傳統工藝。

當水泥漿體作為粘附劑時，其粘附力大小首先決定于水對骨料表面的濕潤效應。裹砂石法濕潤本身說明水分子和骨料表面產生吸附作用(即范德華力)，骨料表面的濕潤效應可提供所有砂石骨料周界被水泥漿體包裹機會，骨料間的孔隙被水泥漿體全部填充。水泥漿對骨料濕潤面積越大，粘附力越大，故親水性好，表面粗糙的石灰巖，石英巖使砼強度提高得更多。

此外，全部水加入攪拌過程中，稀漿中的水分向殼膜中滲透。以及殼膜中的水泥粒子向稀漿中擴散。這樣，滲透和擴散過程，使固——液相均化，氣相細化，改善了孔結構。

4粗骨料徑影響

無論是道路混凝土，還是普通混凝土，其最薄弱環節，都處在骨料下緣，尤其是粗骨料的下緣。

粗骨料粒徑越大，其下緣處的水膜層也越厚。因此，當道路混凝土采用裹砂石攪拌工藝時，隨著粗骨料最大粒徑增大，界面過渡層結構可得到更顯著的改善。同時，還由于粗骨料粒徑增大，其表面積相對減小，造殼所需水泥量也減少；另外，骨料粒徑增大也有利于造殼砂石形成連續相的骨架。所以隨著粗骨料最大粒徑的增大，水泥裹砂石混凝土的增強效果更顯著(列表2)

粗骨料粒徑影響表2

最大粒徑

(mm)

攪拌工藝

坍落度

(cm)

抗壓強度

(MPa)

提高率

(％)

10

5-10

普通法

裹砂石法

4.5

5.0

25.6

27.8

8.6

20

5-20

普通法

裹砂石法

4.5

4.5

25.1

26.1

4

40

5-40

普通法

裹砂石法

4.0

4.5

25.2

29.6

17.5

從試驗結果看出，當粗骨料最大粒徑分別為10mm、20mm、40mm時，以最大粒徑40mm的裹砂石混凝土增強效果為最好。這對于道路混凝土采用粗骨料最大粒徑40mm的拌合料是非常有利的。

5生產應用

(1)裹砂石攪拌工藝為二次投料工藝，即造殼攪拌和勻化攪拌工藝。不同分次投料工藝的試驗結果列表3。

從表3可看出，各種分次投料攪拌工藝的7d強度增長率均高于28d強度增長率，其中裹砂石法的強度增長率最高。另外，從工藝角度考慮，凈漿裹石法為三次投料，而裹砂石法為二次投料，工藝簡便易行。

不同分次投料工藝的強度增長率表3

種類

R7(％)

R28(％)

第一次

第二次

第三次

常規法

水+砂+石+水泥

凈漿法

12.2

6.7

水1+水泥

水2+砂

石+水3

砂漿法

11.1

7.8

水1+砂+水泥

石+水2

裹砂法

14.1

8.8

水1+砂

水泥

石+水2

裹石法

12.1

9.5

水1+石

水泥

砂+水2

凈漿裹石法

12.2

10.9

水1+水泥

水2+石

砂+水3

裹砂石法

14.0

12.0

水1+砂+石

水泥+水2

(2)裹砂石法攪拌工藝方案如下：

在此攪拌工藝方案中，下限為強制式攪拌機攪拌時間，上限為自落式攪拌機攪拌時間。第一次投料為：砂+石+70％水(包括砂石含水量)；第二次投料為：水泥+30％水；

(3)福建閩清市政建設工程公司采用裹砂石法進行了現場強度對比試驗，其結果列于表4。

強度對比試驗結果表4

攪拌工藝

抗壓強度(MPa)

強度相對值

7d

28d

7d

28d

常規法

21.2

30.1

100

100

裹砂石法

26.1

34.5

123.1

114.6

由表4可見，裹砂石法的強度增長值較高，R7為23.1％，R28為14.6％；因此，采用裹砂石法后，C30混凝土的水泥用量由360kg/m3降為324kg/m3，可節約水泥10％。

此外，由于裹砂石法拌制的混凝土具有較高的早期強度，可加快施工進度，如大慶油田擴建工程讓湖路立交橋30m予應力鋼筋混凝土T梁的施工過程中，原先需7d才能達到85％設計強度，采用造殼任務，而且28d強度由原先技術僅用4d就可達到85％的設計強度，不僅提前9d完成了的42.3MPa提高到46.9MPa。

6結語

在所選定的試驗條件下，各種分次投料攪拌工藝中，裹砂石法在不增加攪拌設備和生產管理人員，不延長攪拌時間的前提下，增強效果最好，而且投料次數少，適用性廣(適用于坍落度＜9cm的塑性和半干硬性混凝土＝，操作簡便，易于推廣。此外，裹砂石法混凝土抗滲性、抗裂性、抗凍性及抗彎拉性均有明顯的改善。

篇（4）

我國的輕集料混凝土技術經歷了半個多世紀的發展，取得了可喜的成績，也存在不少令人焦慮的問題。在這新世紀剛來臨之際，回顧過去，展望未來，將使我們更加振奮精神去迎接新的世紀。

1.20世紀回顧

1.1從無到有，建立了自己了輕集料技術發展體系

輕集料品種繁多，原材料來源復雜。各國根據自己的特點，都有自己發展輕集料技術的一套辦法。我國各種輕集料的資源非常豐富，天然輕集料、工業廢料輕集料和人造輕集料的原材料比比皆是。受資金和技術等條件的限制，在20世紀80年代前我們著重于天然和工業廢料輕集料的開發和應用，當然也十分重視人造輕集料生產技術的研究。

由于天然和工業廢料輕集料性能有一定局限性，且隨著輕集料在工程中應用水平的日益提高，經過長期研究和摸索，至今我國已基本形成一個以地方資源(頁巖和粘土)及某些工業廢料(粉煤灰)為主要原材料，以回轉窯為主要生產設備的人造輕集料的生產體系，為今后輕集料生產與應用技術的大發展奠定了良好基礎。

1.2生產和應用技術發展到一定水平

輕集料及其混凝土的生產與應用技術在上世紀50年代前一無所有。雖然，從50年代中期開始，對輕集料混凝土的研究與應用已逐步展開，人造輕集料的研制及其在保溫絕熱墻體中的應用已受到重視。但生產和應用水平都是很低的。到70年代末，80年代初，人造輕集料的年產量長期徘徊在40萬方立米左右；最高強度標號為300#的輕集料混凝土在工程上應用還很少。

但隨著我國國民經濟和科研工作的深入發展，至90年末人造輕集料的年產量已迅速發展到300多萬立方米，且在應用水平上也有顯著提高。以應用量達80%以上的輕集料混凝土小砌塊墻體來說，由于超輕陶粒的普遍推廣，其保溫性能都大大優于80年代以前的水平。雖然，這個時期結構輕集料混凝土的生產與應用，在總量比例方面看是下降了，但其應用水平卻大大提高了。CL30-CL40的高強輕集料混凝土已在高層、大跨的土木工程中較多的應用了?，F在CL50以上的高強、高性能輕集料混凝土的研究開發已經起動。

1.3在大量科研基礎上，標準化體系已基本建立

與普通混凝土不同，輕集料的多孔性給其混凝土及結構的技術性能帶來諸多的特殊性。從上世紀70年代末開始，在國家有關部、委的積極支持下，對我國各地區的各種輕集料及其混凝土的各種技術性能和構性的基本性能進行全面系統的試驗研究，同時，對60年代以來，我國輕集料混凝土在工業與民用建筑、橋梁等工程中的應用，重點進行了調查研究，并在此基礎上編制了相應的技術標準和規程、規范。

到80年代末已初步形成了從原材料到混凝土材料及結構設計、施工所必要的標準化體系。其中，有的已在90年代又進行了修編，使之更為完善。

近年琰，尚缺的輕集料混凝土在橋梁中的應用技術規程，也在各有關單位的大力支持下，正在加緊編制。

2、主要問題和差距

2.1輕集料產量仍然很低

據資料介紹，上世紀70年代，一些發達國家輕集料生產與應用正處于顛峰期。美國年產量曾達2300萬立方米，80年代末原蘇聯則迅速發展到5000多萬立方米，其中人造輕集料約占85%。到90年代末，美、蘇和歐州一些國家，由于能源、環保及工程建筑飽和等因素的影響，輕集料的產量基本上不增長，有的則大幅下降。例如，蘇聯解體，經濟大幅度下滑，很多輕集料生產廠紛紛關閉。目前，除俄羅斯及獨聯體各國的年產量尚無據可查外，據介紹，日本國產僅約100萬立方米，英國年用量約為250萬立方米，美國從1993-1998年的年產量則約為500-550萬立方米。

雖然，我國人造輕集料的生產早已擺脫低產量、長期徘徊的陰影，目前正處在上升發展時期。但作炎一個擁有13億人口且國民經濟建設正在迅速發展的大國來說，年產300萬立方米的輕集料確是太少了。很多地區早已發現，很多工程建設需要輕質高強的人造輕集料，由于找不到生產廠家，或由于有的廠家不能連續大量供貨，需要從外地(或國外)購入，增加造價，或由于質量不能滿足使用要求，而無法采用。

顯然，這個問題已經成了當前影響輕集料混凝土應用技術迅速發展的主要障礙。

2.2工藝設備落后

在人造輕集料生產工藝和設備的研制方面，雖然早已解決了超輕陶粒和高強陶粒的生產和質量問題，但與國外相比，在工藝和設備方面差距卻是較大的。我們的陶粒廠不僅生產規模小，產量低，而且能耗大，污染嚴重，設備簡陋。早在上世紀70年代，國外的人造輕集料生產廠已向大型化方向發展?，F在一些年產50-100萬立方米的陶粒廠已屢見不鮮，而我們年產5萬立方米以上的陶粒廠在全部陶粒廠中僅占10%左右。

對90年代以前引進的一些新的生產工藝，如窯內成球工藝，未能及時跟蹤研究，消化吸收，為我所用。對致使這種既節能，成本也較低的新工藝，至今未能在我國開花結果。

對90年代以來的一些新工藝，包括無膠結料的全粉煤灰輕集料，不吸水或吸水很少的高性能輕集料，以及人造輕集料生產的大型化和全自動化等的研究，都還未能引起普遍關注，真正列入我們的議事日程。

另外，對諸如節約能源的非煅燒粉煤灰輕集料的生產與應用的研究，在我國起步并不晚，但因存在一些問題，未能繼續深入研究，而幾乎束之高閣，至今沒有突破性的新進展。

2.3新技術研究進展緩慢

假如說，我們承認陶粒生產工藝與設備方面與國外存在著較大差距；那么，更應該承認，在輕集料新品種，新技術有研究與應用方面差距更大了。

長期以來，我國的輕集料混凝土主要在一般工業與民用房屋建筑中應用，且較多是用在小砌塊和條板的墻體中。在高層建筑和大跨度的橋梁中應用則很少。

雖然，現在，也能配制出抗壓強度達70Mpa的結構輕集料混凝土，但在工程中實際只用到CL40。在橋梁工程中的應用近幾年雖有所突破，最大跨度僅達35m。全用輕集料混凝土的工程(包括橋梁、橋面板、承臺、橋墩、基礎)和在舊橋改造中(修復、加固、加寬等)應用仍然很少。在采油平臺，水上漂浮物，船塢等特殊工程中應用更未見有所突破。

高強輕集料新品種、高性能輕集料的研制和應用進展緩慢。在工程施工中，混凝土的澆灌技術，大量仍采用常規的方法，泵送混凝土技術應用很少，尚未能適應現代化施工的要求。

3、新世紀展望

3.1總的目標

毫無疑義，必須考慮的一個重要問題，是我們不能再像以前那樣，關起門來，考慮我們自己的事了。和其它行業一樣，在加WTO以后，我們建筑業市場將更加開放，輕集料行業也將面臨著與國外同行在各方面的競爭。

因此，我們應該在已經取得成就的基礎上，充分發揮我們的優勢，保持或超過以前每年平均增長20%的發展速度，爭取在21世紀，用10-15年時間，使我國輕集料及輕集料混凝土技術趕上或超過發達國家曾達到最高發展水平。

3.2機遇和條件

我國的工程建設持續發展和加入WTO是前所未有的機遇。我們要很好把握這個時機，可能給我國的輕集料工業帶來比以前更高的發展速度。

這個機遇給我們帶來至少如下三個有利條件：

⑴資金條件—資金是事業發展的重要條件之一。以前我們的發展只能靠國家投資一條路子，現在路子更多了。國內一些有遠見的企業家已經看準了這塊尚未被人完全認識和開發的處女地——輕集料市場，有的已開始行動。國外有一些企業家也正躍躍欲試，談合作、談投資、談技術轉讓、談建廠的越來越多?？深A見，不久的將來，投資的熱潮是會到來的。

⑵技術條件—如前所述，經過半個世紀的努力，我們取得的成績和經驗，已為我們今后的大發展奠定了良好基礎。加入WTO后，國外輕集料生產與應用的一些新技術，也會直接進入我國的市場，這對我國輕集料技術的發展將有更大的促進。這幾年，美國林-楊公司的介入已經可以充分說明這個問題。

⑶市場條件—國內外大量的工程實踐已經證明，輕集料混凝土是一種比普通混凝土具有更優越性能和更高經濟價值的一種新型建筑材料。但由于種種原因特別是人的保守思想，嚴重阻礙著它的應用市場的發展。加入WTO后，國外輕集畔混凝土技術的應用于經驗對擴大我國這方面的市場，必將有更大的促進。更大的撞開這個市場的大門，我國輕集料工業一定會有更大的發展。

3.3可能的發展途徑

這種新的機遇和發展條件下，面對我國蓬勃發展的工程建設，20世紀70年代出現在發達國家的輕集料混凝土技術大發展問題，在進入21世紀的初期必將在我國出現?；谶@個看法，我們預計：

⑴輕集料品種的結構組成將有較大變化。

·天然輕集料產量將大幅度降低；

·以粉煤灰、尾礦粉和河川污泥為主要原料的綠色輕集料將大量推廣應用；

·高強度比、低吸水率的高性能輕集料將完成研究開發到應用的全過程；

·綠色超輕陶粒將成為生產量最大的人造輕集料；

·綠色破啐型高強度高性能陶粒將投入生產；

·非煅燒粉煤灰輕集料將成為輕集料族的正式成員；

·15-20年后，我國人造輕集料的年產量將達5000萬立方米以上，居世界首位；

·人造輕集料的成本將大幅度降低。

⑵輕集料生產工藝設備有新的發展

·原材料的微米磨細技術和無膠結料陶粒成球技術得到推廣應用；

·破碎型陶粒的破碎新技術得到廣泛應用；

·利用化學工業廢料加工成的節能燃料將成功開發、應用；

·單機年產量為10-20萬立方米的多功能陶粒生產設備將重點發展；

·陶粒生產設備向自動化、無污染的方向發展取得顯著成績。

⑶輕集料混凝土及其應用技術迅速發展

·一般強度等級的結構輕集料混凝土將高性能化；

·CL40以上的高強性能陶?；炷翉V泛應用；

·結構輕集料混凝土泵送施工將普及；

·綠色超輕陶?；炷列∑鰤K和輕質條板在墻改材料將占主導地位；

·結構輕集料混凝土在多、高層房屋建筑(含鋼結構)的樓板、墻體工程中較多應用；

·高強、高性能輕集料混凝土在橋梁工程(含立交橋、高架橋)中更多地應用；特別是在舊橋的改造、修補、加固和擴建中應用將更為廣泛；

·高性能陶?；炷猎诓捎推脚_、水上漂浮物、船塢等特殊工程中已較多應用。

⑷輕集料混凝土技術的科研、設計及標準化工作進一步深化

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1火災現場的資料收集

火災事故一經發現，應盡可能早地進入現場或其周圍了解情況。在火災撲滅之后，更應在現場未經破壞時收集原始資料。

(1)起火時間、原因與滅火方式。建筑物的起火時間與火災延續時間應予詳細記錄?；馂陌l生之后，有一個火勢從小到大的發展階段，再經過滅火或空氣、燃料耗盡而火勢減弱直至熄滅。要盡可能地找出火源所在位置，查明失火的原因，這對以后避免火災發生很有意義。不同的受災對象有不同的滅火方式，要說明滅火使用的手段。

(2)火勢蔓延的過程與過火范圍。從火源處開始，通過可燃物的燃燒，過火范圍逐步擴大?；饎莩Ｍㄟ^門窗、樓梯間、過道、天井等蔓延至其他位置與樓層?；饎菽芊衤优c通風條件有很大關系。由于建筑物各部分火燒時間不同，受損的程度也還大有差異。

(3)可燃物品統計。特別對工礦企業，可燃物的品種、數量與存放方式各有不同，應分別查明，記錄在案。還需說明可燃物在火災后的燃燒狀況，如燒毀多少、殘存多少等。

(4)結構損毀程度。鋼筋混凝士結構受不同溫度不同時間的作用，有多種損壞情況。在各個過火區域要分別調查結構損毀程度，例如結構本體是否完好，外觀破壞程度，包括保護層剝落、鋼筋外露、裂縫開展以及構件變形等等。

(5)現場材料取證?；馂默F場一般都有各種金屬與非金屬材料，如銅、鐵、鋁、玻璃等、它們在經受溫度作用時會發生不同的物理化學變化,鋁與鋁合金在600～700℃、黃銅在900～1000℃、鑄鐵在1100～1200℃會有金屬滴產生；玻璃在700℃時軟化，而在850℃時熔化,在不同過火區域取證這些典型樣品，對火災的鑒定有很大作用。

(6)混凝土取樣?；炷潦墙M成結構的主要材料，其損毀程度與建筑物修復的關系最大?；炷猎诟邷刈饔孟聲l生物理變化與化學反應，當溫度在300℃以下時，混凝土無變化，隨著溫度的升高，水泥水化物(主要是硅酸鈣與氫氧化鈣晶體)將會有顯著的變化?？赏ㄟ^掃瞄電子顯微鏡，拍攝到清晰的照片，再結合X射線衍射分析，能有效地鑒定混凝土受火的損傷狀態。

2火災的技術分析資料

根據現場勘測收集的資料，進行綜合分析，在技術上作出判斷與評估，這些技術分析資料主要有：

(1)結構受火溫度?？筛鶕韵虑闆r綜合分析：

混凝土表面顏色的變化與溫度有關：300℃以下顏色不變，300～600℃轉為粉紅至紅色，600～950℃轉為灰白至淡黃，大于950℃則為灰黃色；現場材料取證(見前述)；構件外觀狀況：300℃以下無顯著變化，300～600℃表面開裂，石英質骨料發生爆裂，600～900℃混凝土剝落起殼，輕擊后脫離，部分鋼筋外露，表面疏松，900℃以上表面呈粉末狀，至1200℃熔融；掃瞄電子顯微鏡與X射線衍射分析；碳化深度檢測：混凝士正常碳化通常發生在表面，火災引起的碳化可出現在內部。用碳化深度可檢測受火表面溫度。

(2)混凝土高溫后力學性能。混凝土的抗壓強度、抗拉強度、粘結強度、應力-應變關系等均與溫度有關,當溫度確定后，均可予以推斷。混凝士強度還可用鉆芯取樣、回彈儀檢測、超聲檢測等方法直接測得，并進行綜合評價。

(3)鋼筋高溫后力學性能。包括屈服強度、極限強度、彈性模量等也與溫度有關，可通過由實驗得出的經驗公式計算獲得。

(4)結構殘余承載力。從混凝土與鋼筋高溫后的強度可計算火災后鋼筋混凝土結構的殘余承載力(結構承載力因受高溫作用而下降)。必要時可在火災現場不同區域選取典型構件進行加載試驗。

(5)結構損傷度。結構災后損傷程度分為4級:1級為輕度損傷,只是表面裝飾部分遭受損壞，或表面損傷輕微，結構本體完好。2級為中度損傷,損傷深度達到混凝土保護層，使保護部分剝落，但受拉主筋未受損傷，構件整體性好，變形不超過規范規定值。3級為嚴重損傷,混凝士保護層大片剝落、主筋外露，粘結力破壞，構件明顯變形。4級為嚴重破壞,混凝士構件表面大面積損傷剝落、嚴重開裂，結構變形很大，構件遭到嚴重破壞，已成為危險結構。

(6)修復措施。對于損傷度為1～3級的結構，可分別采取相應的技術措施予以修復,由有關部門應提出結構修復的技術文本。

3資料的系統歸檔

火災發生以后直至處理結束，應將所有資料系統歸檔，這些將由不同單位和不同方式提供的火災現場資料與技術分析資料有:

(1)火災現場資料。根據資料不同的性質，將分別由消防部門、業主、有關技術人員等提供。資料包括書面文件、材料樣品、照片、錄像等。除書面文件外，其他資料還應有詳細說明。

(2)專家技術人員的技術鑒定書?；馂膶Y構破壞的技術分析，只能由專門技術人員作出,并提供技術鑒定書與評估意見。

(3)圖紙。由業主提供受災建筑物的設計圖紙。專家技術人員在檢測過程中，應對圖紙上每個構件編號，說明受損情況，以便采取相應的修復措施。由于建筑物受災程度不等，故進行全面檢測后，要對圖紙中標明的過火區域按不同損傷情況分區，劃為嚴重受災區、中等受災區、輕微受災區、未受災區等。

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1．施工人員施工技術能力有限

民用建筑混凝土施工技術雖然很容易掌握，但是在其應用中還是包含了很多的實際操作知識和專業化理論知識，只有經過系統的培訓和學習，才能充分的發揮出混凝土施工技術的優勢，才能更好的把握施工中各項技術細節，保證混凝土施工質量。目前在民用建筑施工中混凝土施工人員普遍存在施工能力差、施工效果粗糙、施工技術不足等問題。這些問題的存在一方面是因為在民用建筑施工中大部分施工作業人員是農民工，他們在施工前沒有經過系統的施工知識培訓，直接造成施工技術地下；另一方面是由于施工管理人員過于重視如何控制施工工期和施工成本，將混凝土施工技術的合理應用完全忽視。

2．缺少混凝土施工技術規范

科學全面的施工技術規范，有利于施工作業人員更好的開展技術施工工作，從而提升民用建筑施工質量。可見，技術規定的重要性。然而，目前的民用建筑施工中，混凝土施工技術還存在施工技術規范不健全、約束力差，不能對民用建筑施工形成有效的規范。這種問題的存在，與國家對建筑施工領域約束力度不夠有直接的關系，同時也與建筑業對施工技術規范不嚴格有關。雖然國家也出臺了建筑施工技術規范，其中也包括混凝土施工技術規范，但是這些規范的不夠細致全面，十分的籠統，并且無法與建筑施工的實際情況相符，所以缺少應用的實際性。目前，民用建筑施工中應用的大部分混凝土施工技術規范都流于表面形式，在實際應用中缺乏技術規范的監督工作，導致無法發揮出技術規范的作用，無法通過有效的技術規范，提高民用建筑施工質量。

3．施工人員對施工技術認識不足

在民用建筑施工中，普遍存在施工人員對施工技術不夠重視的情況。施工人員作業全部按照自身的經驗施工，而缺少對施工技術圖紙的參照，存在過于重視施工效率，輕視施工技術的情況。這些情況的存在非常不利于民用建筑施工質量的提升，更約束了施工技術對提升建筑質量的作用。施工作業人員不重視混凝土施工技術情況，應引起管理人員的重視，并采取有效的方法改變這種情況，從而促進施工企業長期可持續發展。

二、混凝土施工技術在民用建筑施工中的運用

1．提升混凝土施工技術人員技術能力

民用建筑混凝土施工技術人員技術能力的提升，需要施工管理人員從思想上認識到混凝土施工技術的重要性，然后采取有效的措施提升混凝土施工技術人員的技術能力。建立完善的混凝土施工人員的準入制度，施工人員上崗前必須要進行專業的技術培訓和實踐考核，保證上崗人員具有足夠的施工能力，定期對混凝土施工人員進行考核，發現技術不足的人員，要再次對其進行技術培訓，通過考核后可繼續上崗，確?；炷潦┕り犖榈恼w素質。

2．嚴把施工材料質量關

在民用建筑施工中，如果施工材料不合格，那么即便是應用先進的施工技術，也是無法保證建筑工程質量的。所以，要嚴把施工材料質量關，提升民用建筑施工質量?；炷潦┕さ牟牧习ㄉ笆?、水、水泥等，這種材料的質量也要嚴把把控，從而確?；炷潦┕べ|量。在混凝土施工過程中，要重視起混凝土施工材料的采購、保存等工作，確?；炷潦┕ぶ袘貌牧系馁|量。另外，在施工中還要有專業的材料檢測人員，對混凝土施工材料進行質量檢測，加強施工過程監管，從而提高混凝土施工質量。

3．嚴把混凝土澆筑過程

混凝土澆筑是混凝土施工重要環節，該環節會對混凝土施工質量產生直接的影響。在混凝土澆筑中，要制定科學的澆筑方案，保證施工過程的合理流暢。施工人員要結合施工現場的實際情況，合理安排混凝土澆筑順序，澆筑中施工人員要做好配合工作，避免出現澆筑空洞情況。

4．混凝土結構裂縫控制

雖然通過科學有效的方法可以控制混凝土施工裂縫問題，但是仍然無法完全的避免施工裂縫，所以，在施工中要采取科學的方法控制混凝土結構裂縫?；炷两Y構裂縫的控制要結合施工現場的氣候條件，當混凝土裂縫出現后，要根據裂縫的實際類型，采取相應的裂縫控制方法，如表面修復法、填充法、注入法等方法，從而確保民用建筑施工質量和建筑的安全性。

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在道橋混凝土施工過程中，對混凝土攪拌和配比的要求是十分高的。在混凝土配比之前首先應該對混凝土的配比比例做相應的實驗，然后根據實際的情況確定相應的比例。但是在實際的施工現場很多施工單位都做不到這一點，在混凝土配比過程中操作人員主要根據自身的主觀經驗去判斷，這就導致了澆筑過程中很容易出現開裂的現象，此外，混凝土在攪拌過程中，由于缺少人看管，導致中途停止現象十分嚴重。

1.2混凝土澆筑所產生的相關問題

在實際的操作作業過程中，混凝土澆筑的施工工藝比較復雜和繁瑣，所以在施工過程中總是會出現這樣或者那樣的問題。因此，在施工過程中應該格外的小心和謹慎，澆筑過程中應該對每一個流程都加以注意。此外，在澆筑之前的運行過程中，雖然對混凝土的澆筑以及道橋的結構不會產生多大的影響，但是忽視了運輸環節對混凝土澆筑的影響，同樣會影響到道路橋梁的整體施工進度，最終影響到施工的質量。另外，混凝土應該現用現配，運輸時間不應該過長，因此要求混凝土攪拌的攪拌廠要接近施工現場，方便運輸。

1.3混凝土水化熱的相關問題分析

混凝土水化直接受到了水泥水化熱的放熱速度以及其大小的影響。因此，從水化熱這個角度對混凝土結構進行分析我們發現，澆筑完畢之后其水化的速度越快所產生的溫度收縮就會越大，而所產生的溫度收縮越大就會對道橋結構整體的質量造成的影響也就越大。所以我們可以說，收縮過程裂縫的產生不僅會嚴重影響到整體道橋結構的質量，同時還會對結構物的耐久性和穩定性產生重要的影響。

2、道橋施工過程中混凝土施工應該注意的技術要點

2.1科學合理的配比混凝土

在選擇混凝土過程中，應該將經濟節約放在首位，并且還要保證混凝土中能夠添加一定量的對降低混凝土絕對升溫有利的物質，如水泥、攙和物以及外部添加劑。從而在最大程度上降低混凝土內部的水化反應，進一步減緩該反應的發生進程，降低因為溫度收縮對混凝土結構產生的影響，避免混凝土裂縫的產生。同時在配比混凝土過程中，要進一步的優化混凝土的配合比，也就是要根據實際的混凝土材料進行合理的配比實驗，以此來滿足道橋工程施工的要求。同時，混凝土在生產過程中其中會混有一定數量的砂石，因此，在施工過程中如果更換了新的混凝土應該對混凝土的砂石率和含水率進行實驗室測定，然后根據測定的結果重新確定混凝土的配比。

2.2嚴格按照要求進行混凝土攪拌

在理想條件下要想保證混凝土的施工質量出了要選擇合理的、性能優良的攪拌機之外，還應該嚴格遵守混凝土的攪拌原則，具體的內容主要包括首先，應該控制好攪拌的時間，并應該將投料的量控制在攪拌機的額定容量以下，這樣做就能夠有效的避免在攪拌過程中由于物料過多而產生攪拌不均勻的現象；其次，不同的攪拌機在工作過程中，其所要求的額定容量是不盡相同的，應該根據具體的機器容量限額對物料的配比進行合理的確定，計算出該型號機器的原料投放量和產出量，從而切實滿足攪拌的需求；最后，在投料過程中應該嚴格按照投料的順序進行，攪拌時應該按照原材料繳入攪拌同內容的順序不同做出合理的調整。

2.3縮短混凝土運輸時間

在整個混凝土工程施工過程中，合理、科學、持續的運輸對于提高混凝土的施工質量有著顯著的影響?？茖W合理的運輸主要是在運輸過程中應該盡量縮短混凝土從攪拌廠到施工現場的時間，并且還要保證運輸的連續性，不能間斷。因此，在混凝土澆筑過程中，對于采用滑升模板施工的項目工程和不允許遺留施工縫隙的混凝土結構應該保證混凝土運輸的持續性，同時在混凝土運輸過程中對其要求還是比較嚴格的，在運輸過程中不僅需要保持混凝土原來的特性，同時還需要盡量降低在運輸過程中出現的分層和流失的現象。

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二、幾種常見的混凝土加固技術

建筑工程加固的主要要求在于經過運用加固技術對房屋進行修補、增強承受力、提高使用作用、滿足使用要求，所以，采取混凝土加固方案要圍繞提高建筑質量為根本任務。選擇不一樣的加固方案就會有相應的施工方式和質量評定標準相對應。

混凝土加固技術主要分為直接加固和間接加固兩大類，施工時主要按照實際的建筑條件和使用工恩呢該選擇合理的方案及加固技術。

（一）直接加固技術

1、加大截面加固法

加大截面加固法也叫做外包混凝土加固方法，這主要是運用相同的材料（混凝土和一般的鋼筋）對原來的建筑結構實行加固補強，經過加大混凝土和鋼筋截面扥面積和一螳構造方法,將加固部分與原構件緊密的結合，共同發揮作用，從而增強截面承受能力和強度。加大截面的技術要點在于設計構造時必須切實處理好新加部分與原來部門的整體連接、共同承受等問題。該技術要求簡單、適用性強，可普遍運用在柱頭、墻面、屋架等房屋混凝土結構的加固。然而，改技術需要工程量大，修護實踐長，在一定程度上影響了生產和生活，另外結構的截面加大后也會影響了建筑的美觀和房屋整潔。

2、置換混凝土加固法

置換混凝土加固法是將以前結構承受力低、韌度小的材料換成承受能力強、韌度高的材料。該技術主要運用在建筑承受能力要求高的部分的混凝土強度度或有嚴重的破損的部分加固。此技術簡單方便，耗費時間短，所占空間少，完全影響建筑的使用，而且造價比較低，經濟實惠。

3、外包鋼加固法

外包鋼加固技術是將型鋼（主要為角鋼、槽鋼）或者是鋼板包于構件的四角或兩角進行加固,運用此技術加固混凝土建筑構件時，必須使用環氧樹脂膠粘劑進行灌注,將型鋼和新加入的構架結合在一起，從而確保型鋼和原構件共同產生強大的承受力。該加固技術屬于比較先進的技術，承受能力強、加固效果好、所占空間少、施工簡單、耗費時間少、工程量少、安全隱患低。

（二）間接加固法

1、預應力加固法

運用異型材料(高強鋼筋或型鋼),增加預應力來迫使新材料與原材料緊密結合，產生共同的承受力，從而達到對混凝土的加固。該技術擁有能夠承受加固構建截面超重的能力、降低原構建裂縫寬度和繞度等特點。運用于要求增加構建承受力、剛度和抗裂度以及加固后占用空間小的混凝土受彎構件或變壓構件,然而，這種技術不能運用于溫度高于60℃環境下的混凝土，也不能使用與混凝土收縮變化大的結構。

2、增加構件法

在原來的結構的構件和構件中間重新增加一個構件，從而降低原來構件的負荷量，從而實現加固的作用。這一技術主要運用在單層工業廠房或者新增加構件后不會引起房屋質量的多層建筑的樓面梁、柱的加固,必須注意不能破壞原來的構造，保證建設安全。

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（2）主構件混凝土強度標準。工程基礎、人防地下室梁與板、5～13層墻與柱、1～13層梁與板混凝土強度等級為C35；人防地下室墻與柱、設備層地下室墻與柱、1～4層墻與柱混凝土強度等級為C40；基礎墊層混凝土強度等級為C15；13層以上墻與柱、13層以上梁板、女兒墻、陽臺欄桿、其余混凝土構件混凝土強度等級為C30。

（3）均布活荷載。廳、臥室、廚房、上人屋面、暖井活荷載2.0kN/m2；衛生間活荷載4.0kN/m2；挑出陽臺活荷載2.5kN/m2；樓梯及門廳活荷載3.5kN/m2；電梯機房活荷載7.0kN/m2；室外地面活荷載10.0kN/m2；不上人屋面活荷載0.5kN/m2。

2案例高層剪力墻住宅鋼筋混凝土施工技術的應用建議

2.1框架節點核芯區柱箍施工技術

本工程梁、板鋼筋綁扎期間，需事前檢查、驗證和鑒定核心箍的情況，以免遺留工程隱患，具體做法借助鋼筋探測儀，于外露柱角側立面上下緩慢移動，測出核心箍的間距、位置，以及是否受到鋼筋的約束干擾。本工程邊柱和角柱解剖檢查有內箍的正常情況?？蚣芄濣c核芯區柱箍綁扎的規范化，是施工的難點所在。在施工時，由于施工現場未能第一時間提供數量足夠的鋼管腳手架，而是采用木支柱和小桁架支模代替，不僅費工費時，而且要求梁底模、側模、板模獨立安裝，這種施工方式不適用于本工程，并且存在一定的危險性。筆者建議將本工程的核心箍，制作成雙向交叉X型配筋，而且配筋的所有箍，做成雙肢л形狀，施工時將л形箍向下斜側面梁底標高位置，就能夠將配筋有效錨固在箍筋加密區域，有效約束斜裂縫的出現。本工程使用X型核心箍內外箍，需要緊靠主次梁上下縱筋的上皮與下皮，同時焊接籠子形狀，在綁扎梁筋的時候，將其套之其上，其中籠子的規格，主要根據截面積的大小，選用合適的鋼筋，而且需控制好節點實際配箍量，原則上大于加密區，借此就能夠解決核心箍綁扎的難題。除此之外，л型筋在向下錨固時，容易影響柱下2/3位置的混凝土強度，以致梁下局部范圍內，出現不同程度的水平收縮裂紋。針對該問題，需控制好柱混凝土澆筑的時間，以及檢查澆筑時是否受到支梁、樓板、梁鋼筋等的擾動，在綁扎梁筋后，再進行混凝土澆筑，同時，必要時在預留混凝土施工縫標高位置，插入箍筋輔助澆筑。通過以上施工，本工程框架節點核芯區柱箍基本達標，但其中存在的施工細節性問題，還需要結合工程施工現場的實際情況，進行因地制宜的調整。

2.2鋼筋連接技術

（1）微松動問題解決舉措。本工程鋼筋連接，借助直螺紋機械連接，要求控制好連接安裝的扭矩，否則無法頂緊鋼筋連接對頭位置，以及確保符合主體結構的受力要求。為此，在連接鋼筋對頭位置兩個斷面時，應該在絲扣加工之后，檢查安裝表面是否平整，實際施工時，發現加工的鋼筋連接絲頭，其表面過于粗糙，而無法擰緊，尤其是在構件反復受拉和受壓后，微松動的現象更為明顯，需要適量增長擰入套筒內的長度，將其增長大約20mm左右。

（2）防腐問題解決舉措。鋼筋連接的螺紋熱軋加工，表面會形成“烤藍”層，從而降低了鋼筋表面部分抗氧化能力，另外等邊三角形牙型的粗牙螺紋，螺距為2.5mm，安裝之后，螺紋與鋼筋、連接套筒會產生徑向間距，從而影響了防腐的敏感度。針對該問題，一方面在加工螺紋的時候，應適當加長螺紋的高度和提高加工的精度水平，縮小螺紋與鋼筋、連接套筒的徑向間距，另一方面連接部位混凝土保護層的增厚，大約增加一個套筒大小的厚度，控制混凝土對鋼筋環向接觸面的突變影響。除此之外，在連接鋼筋之前，包括套筒、絲扣等在內，都可適量涂抹防潮、耐高溫的結構膠，如果發現鋼筋連接松動，亦可將結構膠填充滿松動縫隙。

2.3混凝土施工技術

目前大多數建筑工程應用商品混凝土，收縮裂縫成為混凝土施工的主要問題。其中商品混凝土中骨料級配、水泥安定性、水泥用量，以及使用時的坍落度和振搗程度等，均是導致混凝土裂縫的主要原因?；诖?，本工程將采用以下方法進行混凝土施工，旨在提高混凝土施工的質量水平。

（1）混凝土質量把控。混凝土的骨料級配、水泥安定性、水泥用量等，與混凝土本身的質量息息相關，本工程選用的骨料級配，要求密切關注石子的級配，尤其是不同順序裝車的石子，要嚴格控制級配的差異性，在此建議選用5～31.5mm連續級配的石子，同時根據石子的級配，因地制宜地調整砂子的用量；水泥的安定性，重點兼顧水泥的收縮性，選擇水泥供應商時，應考慮到供應商水泥的供應能力，嚴禁使用陳化期尚未結束的水泥，同時在使用水泥時，實驗檢查水泥的安定性；混凝土強度等級的提高，不能單一地增加水泥用量，應根據水泥砂漿的比例，同時使用適量的石子、砂子等，以此縮小混凝土的收縮量。

（2）拌合溫度控制。由于本工程不使用商品混凝土，采用現場攪拌混凝土的施工方法，在攪拌混凝土的時候，必須嚴格控制混凝土的拌合溫度。其中以表示混凝土拌合溫度，基本單位℃，通過公式，進行拌合溫度的計算，其中表示材料的總重量，單位kg；表示材料質量比熱，單位kj/kg.k；表示材料初始溫度，單位℃；表示總熱容量，單位kj/k；表示總熱量，單位kj。工程的材料包括水泥、砂子、石子、粉煤灰、拌合水，這些材料配制而成的混凝土。

（3）設置腳踏架。為便于混凝土的振搗施工，工程現場利用φ10-φ16的鋼筋，焊接若干個長1500mm、寬500mm、高度200mm的鋼筋腳踏架?；炷琳駬v施工時，將腳踏架放置在負彎矩筋之上，在初步振實和找平混凝土之后，再將腳踏架移走。施工實踐證明，在澆筑混凝土的時候，保護層厚度一般控制在20mm左右，如果使用腳踏架，進行混凝土的振實和找平，保護層的厚度可明顯增厚2～3mm，如果發現混凝土存在較大的坍落度，可站在腳踏架上，利用撬杠等工具連片提出負彎矩筋，再緩慢放下，負彎矩筋自動沉入的深度會更深，這對于混凝土坍落度的控制，起到很好的效果。

（4）結構問題應急措施。在混凝土施工完畢后，如果發現混凝土結構存在質量問題，可靈活選擇包鋼法加固梁、粘鋼法加固梁、疊層法加固板、粘鋼帶法加固板、格構柱法加固柱、增加截面法加固柱、掛網加固墻體，具體施工方法，根據施工現場情況而定。

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2鋼管混凝土疊合柱施工技術

2.1鋼管立柱安裝技術工程中疊合柱的鋼結構包括東、西2座塔樓地下4層至地上22層的16根660mm和780mm的圓形鋼管以及南裙房地下2層至地上1層的6根邊長900mm的方形鋼管。鋼管柱安裝具體的工藝流程為:底板預埋柱腳鋼管立柱定位吊裝前準備工作(構件中心及標高標識、檢查吊裝設備工具、資料報驗)鋼管柱安裝校正鋼管柱驗收。東、西塔樓的鋼管柱按層分節，最大分節質量為2.8t，采用C6024塔式起重機吊裝，臂長為60m，最大吊重為12t。南裙樓地下2層第1節和第2節鋼管分別重9.8t和8.6t，采用80t汽車式起重機在棧橋上吊裝。1層第3節鋼管疊合柱重15.52t，采用50t汽車式起重機(8m幅度/最大15.6t)就近吊裝，對汽車式起重機行走路線進行加固處理。所有鋼管構件及配件均在專業工廠加工制作，再運輸至現場安裝。鋼柱吊點設置在頂部，采用4根鋼絲繩進行吊裝。吊裝前對焊接結合面進行包裝保護，并對預埋件進行復測。首節鋼柱吊裝完畢后，通過墊鐵組調節鋼柱標高及垂直度，并及時對柱腳進行焊接及二次灌漿，灌漿混凝土為C60無收縮細石混凝土，厚度為50mm，如圖6所示。在首節鋼柱校正焊接完成之后才可繼續向上安裝上節鋼柱。首節鋼柱的頂面標高和軸線偏差、鋼柱扭曲值一定要控制在規范允許值以內，在上節鋼柱吊裝時要考慮進行反向偏移回歸原位的處理，逐節進行糾偏，避免造成累積誤差過大。鋼柱上、下節之間采用臨時連接耳板連接。鋼柱吊裝就位后，先調整軸線、標高，再調整扭轉，最后調整垂直度。鋼柱校正時，需考慮預留鋼柱焊接收縮量。工程中鋼管柱材質為Q345B，壁厚16～46mm，焊接質量等級為C級，焊縫等級為全熔透一級。

2.2鋼管外鋼筋及節點域鋼筋施工技術鋼管立柱安裝好之后綁扎鋼筋。綁扎前在鋼管上定位好箍筋間距，箍筋面與主筋垂直綁扎，并保證箍筋彎鉤在柱上四角相間布置。為防止柱筋在澆筑混凝土時偏位，在柱筋根部以及上、中、下部增設鋼筋定位卡。鋼筋接頭按照50%錯開相應距離，箍筋綁扎開口方向錯開。疊合柱混凝土模板采用槽鋼或鋼管進行加固，本工程柱尺寸最大為1100mm×1360mm，支模高度最大6.05m。柱模板采用18mm厚膠合板，外掛豎楞為50mm×100mm木方，間距200mm，柱箍采用槽鋼或鋼管配合14對拉螺桿，豎向間距為400mm(首步離柱腳200mm)，具體加固方法如圖7所示。本工程中疊合柱節點采用穿筋節點。典型的節點如圖8所示。立柱鋼管在工廠加工時須按圖紙要求留置穿筋孔。施工工藝流程為:梁底筋、面筋從下至上穿鋼管孔、套筒接頭連接梁箍筋綁扎穿梁腰筋綁扎梁底筋、腰筋、面筋拆梁鋼筋支承架體。梁鋼筋穿過鋼管后不滿足錨固長度要求時，在縱筋與穿孔管壁之間的縫隙應進行手工補焊。節點域鋼筋綁扎好后現場施工如圖9所示。

2.3鋼管內、外及梁板混凝土澆筑技術疊合柱內的高強微膨脹混凝土采用汽車泵或塔式起重機配合澆筑。為了和下部混凝土更好連接，同時也為了避免澆筑混凝土時發生粗骨料彈跳現象，在澆筑前首先灌入約100mm厚的同強度等級水泥砂漿。管內混凝土澆筑時，采用導管下料，振搗棒直接振搗混凝土，每次振搗時間≥30s，確保一次澆筑高度≤2m。每節鋼管內混凝土澆筑至距管口500mm。為防止混凝土在澆筑時因自由落體高度過大導致混凝土出現離析問題，保證混凝土能準確進入所需澆筑的區域，布料桿在其泵管出料口增加1道5m布料軟管，軟管出料口與管內混凝土距離始終保持在1m左右，既方便澆筑過程中對混凝土落點的控制又方便軟管在混凝土連續澆筑的同時進行移動。為了實測混凝土澆筑時的溫度，在鋼管外壁開設鋼筋孔洞，插入8鋼筋，在鋼筋上布置溫度傳感器。溫度傳感器通過布置在鋼筋外側的無線數據發射器將溫度數據傳輸到測溫設備中，實時測出管內混凝土的溫度，如圖10所示。由于疊合柱內混凝土強度等級與框架梁、板混凝土的等級不一樣，因此在澆筑時需設置鋼絲網片將兩側分開。對于同期施工的疊合柱，由于管外柱混凝土需等到管內混凝土、梁、結構樓板混凝土澆筑完成并達到一定強度等級后才能進行施工。對于不同期施工的疊合柱，管外混凝土需要達到設計要求的疊合比時方可澆筑。可見不論是同期施工還是不同期施工的疊合柱，管外混凝土均晚于管內和梁板混凝土的澆筑。因此，施工時預留121mm混凝土澆筑孔，鋼管外混凝土采用預留澆筑孔澆筑，澆筑時利用振搗棒進行插搗，如圖11所示。為確保鋼管外混凝土節點域澆筑密實度，在節點域分別設置注漿孔和排漿孔，采用高壓注漿技術對該部位進行補強。鋼管內混凝土澆筑后，采用覆蓋上部外露部分并澆水養護。管外混凝土澆筑后，采用覆蓋塑料薄膜養護，柱腳用廢舊模板進行保護。在冬期澆筑鋼管內混凝土時，入管混凝土的溫度應高于15℃。當室外氣溫低于5℃高于－10℃時，澆筑混凝土前應加熱鋼管并包裹覆蓋。

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2采用高性能混凝土施工技術

本工程混凝土最大輸送距離達300m，最大輸送高度為60m，為滿足泵送混凝土和體育場復雜特殊造型的施工要求，我們大量采用了高性能混凝土施工技術。在體育場北區配置了l臺意大利進口的大型現代化攪拌站，產量為90m’／h；南區配置了自動上料和自動稱量系統的混凝土攪拌站2座，產量為30~50m3／h。針對本工程的需要，配制高性能混凝土時為了優選原材料和配合比，我們應用“雙摻”技術，除提高混凝土的可泵性外，還有意識地預先通過試驗確定低收縮率的混凝土配合比，同時減少水泥用量，降低混凝土的水化熱和改善其收縮性能。

2．1優選原材料

選用優質的原材料，如底板施工中采用連續級配骨料，增大混凝土的密實度。嚴格控制混凝土出機和人泵坍落度，隨不同施工階段的設計要求與天氣變化情況跟蹤調整配合比，詳見表1。

2．2采用“雙摻技術

在本工程施工中，地下室底板使用KFDN-SP8外加劑，看臺樓層等混凝土結構根據具體情況，選用HPM一2高效緩凝減水劑、FE—C2外加劑等，這些高效外加劑具有高減水率和良好的保塑性能。摻外加劑混凝土與基準混凝土的減水效應比較如圖1所示。

根據本工程的具體情況，我們分別選用黃埔電廠、廣州發電廠等的I級或Ⅱ級粉煤灰，采用粉煤灰這種活性的水硬性材料代替部分水泥，補充泵送混凝土中的細骨料，提高混凝土的抗滲性、耐久性和流動性，并改善其可泵性和降低水化熱，從而提高混凝土的后期強度。

2．3配合比選擇

混凝土的配合比決定了混凝土的強度、抗滲性、和易性、坍落度、水泥用量、水化熱大小、初凝和終凝時間以及混凝土收縮率等性能指標。根據結構的不同特點和設計要求、氣候條件，摻人粉煤灰的影響以及施工現場的生產管理狀況，采用不同技術指標，由實驗室試配確定。

(1)地下室底板施工階段根據現場條件，對底板混凝土提出以下指標：①坍落度12—14cm；②初凝時間6—8h；③摻加高效減水劑，超量摻加I級粉煤灰，減少水泥用量，降低水化熱；④通過試驗選定收縮率較小的配合比。為了確保混凝土具有高性能，我們提前對混凝土配合比進行了大量反復多次的試驗，取得十幾組試配數據，測試了不同配合比混凝土的收縮率及收縮與齡期的關系，并采用鋼環試驗方法測試混凝土的長期收縮情況。測定混凝土收縮率后，有意識地模擬澆筑一塊混凝土試件進行試驗，測試其溫度變化和收縮率，確定了表2的配合比，其收縮率為0．12％0，且在14d后基本上不再收縮。實踐證明，本配合比是成功的，用I級粉煤灰代替部分水泥，大大減少了水泥用量和降低了水化熱，在確定了收縮率較小的配比后，據此收縮率確定底板分塊的最大長度為45m，相鄰塊之間混凝土澆筑的時間間隔為14d。

(2)看臺樓層選擇不同的水泥和多種外加劑進行配合比試驗研究，對外加劑的適應性進行對比試驗，得出針對不同階段和不同施工部位的優化配合比。北區采用深圳產FE—C2外加劑摻量為1．6％，黃埔電廠的Ⅱ級粉煤灰摻量為22％，既滿足了混凝土的強度要求，又具有良好的可泵性和經濟性。南區采用HPM一2高效緩凝減水劑和黃埔電廠的Ⅱ級粉煤灰得出的配合比，即：水泥：混合材：砂：石：水：外加劑=l：0．23：2．17：3．20：0．53：0．016，水泥、砂、石、水、粉煤灰、外加劑用量分別為332，722，1063，176，77，5．28~m3，水膠比0．44％，含砂率40．4％，坍落度145mm，質量密度2370kg／／m3，初凝n,-Jl''''~q5—8h，終凝時間8—10h。